Konstruktsioonide tulepüsivuspiiride, tule üle konstruktsioonide leviku piiride ja materjalide süttivusrühmade määramine

(Kasu)

Käsiraamat sisaldab andmeid tulepüsivuse standarditud näitajate ja tuleoht ehituskonstruktsioonid ja materjalid.

Juhtudel, kui juhendis antud teave ei ole piisav konstruktsioonide ja materjalide asjakohaste näitajate kindlakstegemiseks, nõuannete ja tulekatsetuste taotluste saamiseks, võtke ühendust TsNIISK-iga. Kutšerenko või NSV Liidu NIIZhB Gosstroy. Nende näitajate kehtestamise aluseks võivad olla ka NSVL Riikliku Ehituskomitee poolt heaks kiidetud või kokku lepitud standardite ja meetodite kohaselt tehtud katsete tulemused.

2. EHITUSKONSTRUKTSIOONID. TULEPESU JA TULELEVIKU PIIRNORMID

2.1. Ehituskonstruktsioonide tulepüsivuspiirid määratakse vastavalt SEV 1000-78 standardile “Tuleohutusnormid hoone projekteerimine. Ehituskonstruktsioonide tulepüsivuse testimise meetod.

Tule leviku piir piki ehituskonstruktsioone määratakse meetodiga.

Tulekindluse piir

2.2. Ehituskonstruktsioonide tulepüsivuspiiriks loetakse aega (tundides või minutites) nende standardse tulekatse algusest ühe tulepüsivuse piirseisundi saabumiseni.

2.3. SEV 1000-78 standard eristab järgmist nelja tüüpi tulepüsivuse piirseisundit: kandevõime konstruktsioonid ja sõlmed (varisemine või läbipaine olenevalt konstruktsiooni tüübist;) soojusisolatsioonivõime osas - temperatuuri tõus soojendamata pinnal keskmiselt üle 160 °C või selle pinna mis tahes punktis üle 190 ° C võrreldes konstruktsiooni temperatuuriga enne katsetamist või üle 220 °C, olenemata katseeelsest projekteerimistemperatuurist; tiheduse järgi - läbivate pragude teke konstruktsioonides või läbi aukude mille kaudu tungivad põlemisproduktid või leegid; tulekindlate katetega kaitstud ja ilma koormusteta katsetatud konstruktsioonide puhul on piirseisundiks konstruktsiooni materjali kriitilise temperatuuri saavutamine.

Välisseinte, katete, talade, sõrestike, sammaste ja sammaste puhul on piirseisundiks ainult konstruktsioonide ja sõlmede kandevõime kadu.

2.4. Punktis 2.3 toodud tarindite tulepüsivuse piirseisundeid nimetatakse edaspidi lühiduse mõttes tulepüsivuse mõttes vastavalt konstruktsiooni I, II, III ja IV piirseisunditeks.

alusel määratud koormustel tulepüsivuse piiri määramise juhtudel üksikasjalik analüüs tulekahju ajal tekkivate ja normatiivtingimustest erinevate tingimuste korral tähistatakse konstruktsiooni piirseisundit 1A.

2.5. Konstruktsioonide tulepüsivuspiirid saab määrata ka arvutusega. Sellistel juhtudel ei pruugita testi läbi viia.

Tulepüsivuspiiride arvutuslik määramine tuleks läbi viia NSVL Glavtekhnormirovanie Gosstroy poolt heaks kiidetud meetoditega.

2.6. Konstruktsioonide tulepüsivuspiiri ligikaudseks hindamiseks nende arendamise ja projekteerimise ajal võib juhinduda järgmistest sätetest:

a) kihiliste väliskonstruktsioonide tulepüsivuspiir soojusisolatsioonivõime poolest on võrdne ja reeglina suurem kui üksikute kihtide tulepüsivuspiiride summa. Sellest järeldub, et hoone välispiirete kihtide arvu suurendamine (krohvimine, vooderdus) ei vähenda selle tulepüsivuse piiri soojusisolatsioonivõime osas. Mõnel juhul ei pruugi täiendava kihi sisseviimine mõju avaldada, näiteks näoga seistes Lehtmetall kütmata küljelt;

b) õhuvahega piirdekonstruktsioonide tulepüsivuspiirid on keskmiselt 10% kõrgemad samade, kuid ilma õhuvaheta tarindite tulepüsivuspiiridest; õhukihi efektiivsus on seda suurem, seda rohkem eemaldatakse see kuumutatud tasapinnast; suletud õhuvahed nende paksus ei mõjuta tulepüsivuse piiri;

c) asümmeetrilise kihtide paigutusega hoone välispiirete tulepüsivuspiirid sõltuvad suunast soojusvoog. Sellel küljel, kus tulekahju tõenäosus on suurem, on soovitatav asetada madala soojusjuhtivusega tulekindlad materjalid;

d) konstruktsioonide õhuniiskuse suurenemine aitab vähendada kuumenemiskiirust ja tõsta tulekindlust, välja arvatud juhul, kui niiskuse tõus suurendab materjali äkilise rabeda purunemise või lokaalsete torke tekkimise tõenäosust, on see nähtus eriti ohtlik betoon- ja asbesttsementkonstruktsioonide jaoks;

e) koormatud konstruktsioonide tulepüsivus väheneb koormuse suurenedes. Enim pingestatud konstruktsioonide osa, mis puutub kokku tulega ja kõrged temperatuurid reeglina määrab tulepüsivuse piiri väärtuse;

f) mida kõrgem on konstruktsiooni tulepüsivus, seda väiksem on selle elementide sektsiooni kuumutatud perimeetri ja nende pindala suhe;

g) staatiliselt määramatute konstruktsioonide tulepüsivuspiir on reeglina kõrgem kui sarnaste staatiliselt kindlaksmääratud konstruktsioonide tulepüsivuse piir, mis on tingitud jõudude ümberjaotumisest vähem pingestatud ja kuumutatud elementidele aeglasemalt; sel juhul on vaja arvestada temperatuuri deformatsioonidest tekkivate lisajõudude mõjuga;

h) konstruktsiooni valmistamise materjalide süttivus ei määra selle tulepüsivuse piiri. Näiteks õhukese seinaga konstruktsioonid metallprofiilid neil on minimaalne tulepüsivuspiir ja puitkonstruktsioonidel on kõrgem tulepüsivuse piir kui teraskonstruktsioonidel, mille sektsiooni kuumutatud perimeetri ja selle pindala suhe ning mõjuvate pingete suurus tõmbetugevusesse või voolavuspiiresse on sama. Samas tuleb meeles pidada, et põlevmaterjalide kasutamine aeglaselt põlevate või mittepõlevate materjalide asemel võib alandada konstruktsiooni tulepüsivuspiiri, kui selle läbipõlemismäär on küttekiirusest suurem.

Konstruktsioonide tulepüsivuspiiri hindamiseks eeltoodud sätete alusel on vajalik omada piisavalt teavet vormilt vaadatuga sarnaste konstruktsioonide tulepüsivuspiiride, kasutatud materjalide ja disain, samuti teavet nende peamiste käitumismustrite kohta tulekahju või tulekatsetuste korral.

2.7. Juhtudel, kui tabelis. Sama tüüpi konstruktsioonide jaoks on näidatud 2-15 tulepüsivuse piiri erinevad suurused, saab keskmise suurusega konstruktsiooni tulepüsivuse piiri määrata lineaarse interpolatsiooniga. Sest raudbetoonkonstruktsioonid sel juhul tuleks interpoleerida ka kauguse järgi armatuuri teljest.

tule leviku piirang

2.8. Ehituskonstruktsioonide tule leviku katse seisneb konstruktsiooni põlemisest tingitud kahjustuse ulatuse määramises väljaspool küttetsooni - kontrolltsoonis.

2.9. Kahjudeks loetakse visuaalselt tuvastatavate materjalide söestumist või läbipõlemist, samuti termoplastsete materjalide sulamist.

Tule leviku piir on võetud maksimaalne suurus kahjustus (cm), määratakse katsemeetodiga.

2.10. Tule levikuks katsetatakse konstruktsioone, mis on valmistatud põlevatest ja aeglaselt põlevatest materjalidest, reeglina ilma viimistluseta ja voodrita.

Ainult mittesüttivatest materjalidest valmistatud konstruktsioone tuleks käsitleda mittelevivate tulena (tule leviku piirväärtus nende kohal tuleks võtta nulliga).

Kui tule leviku katse ajal ei ole kontrolltsoonis konstruktsioonide kahjustused üle 5 cm, tuleks arvestada ka tule leviku mittekaomisega.

2.11. Tule leviku piiri esialgseks hindamiseks võib kasutada järgmisi sätteid:

a) põlevast materjalist konstruktsioonidel on horisontaalne tule leviku piirang (eest horisontaalsed struktuurid- laed, katted, talad jne) üle 25 cm ja vertikaalselt (eest vertikaalsed struktuurid- seinad, vaheseinad, sambad jne) - üle 40 cm;

b) põlevatest või aeglaselt põlevatest materjalidest valmistatud konstruktsioonidel, mis on kaitstud tule ja kõrge temperatuuri eest mittesüttivate materjalidega, võib tule horisontaalne leviku piir olla alla 25 cm ja vertikaalselt alla 40 cm, tingimusel et kaitsekiht kogu katseperioodi jooksul (kuni konstruktsioon on täielikult jahtunud) ei soojene see kontrolltsoonis süttimistemperatuurini ega kaitstud materjali intensiivse termilise lagunemise alguseni. Konstruktsioon ei tohi tuld levitada tingimusel, et mittesüttivast materjalist välimine kiht kogu katseperioodi jooksul (kuni konstruktsioon on täielikult jahtunud) ei soojene küttetsoonis süttimistemperatuurini või süttimistemperatuuri alguseni. kaitstud materjali intensiivne termiline lagunemine;

c) juhtudel, kui konstruktsioonil võib eri külgedest kuumutamisel olla erinev tule leviku piir (näiteks kihtide asümmeetrilise paigutusega hoone välispiires), määratakse see piirmäär vastavalt maksimaalne väärtus.

Betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonid

2.12. Peamised betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide tulepüsivust mõjutavad parameetrid on: betooni tüüp, sideaine ja täitematerjal; tugevdusklass;

ehitustüüp; ristlõike kuju; elementide suurused;

nende kütmise tingimused; betooni koormus ja niiskusesisaldus.

2.13. Temperatuuri tõus elemendi betoonsektsioonis tulekahju ajal sõltub betooni, sideaine ja täitematerjalide tüübist leeki mõjuva pinna ja ristlõikepindala suhtest. Silikaattäitematerjaliga raskebetoon soojeneb kiiremini kui karbonaattäitematerjaliga Kerg- ja kergbetoon soojeneb aeglasemalt, seda väiksem on nende tihedus. Polümeersideaine, nagu ka karbonaattäiteaine, vähendab betooni kuumenemiskiirust neis toimuvate lagunemisreaktsioonide tõttu, mis tarbivad soojust Massiivsed konstruktsioonielemendid taluvad paremini tule mõju; neljast küljest köetavate sammaste tulepüsivuspiir on väiksem kui ühepoolse küttega sammaste tulepüsivuspiir; talade tulepüsivuspiir kolmest küljest tulega kokkupuutel on väiksem kui ühest küljest kuumutatud talade tulepüsivus.

2.14. Elementide minimaalsed mõõtmed ja kaugus armatuuri teljest elemendi pindade vahel võetakse vastavalt käesoleva jaotise tabelitele, kuid mitte vähem kui peatükis SNiP 11-21-75 "Betoon ja armeeritud". betoonkonstruktsioonid".

2.15. Kaugus tugevdusteljest ja minimaalsed mõõtmed elemendid konstruktsioonide vajaliku tulekindluse tagamiseks sõltuvad betooni tüübist. Kergbetoonide soojusjuhtivus on 10-20% ja suurte karbonaattäitematerjalidega betoonidel 5-10% vähem kui silikaattäitematerjaliga rasketel betoonidel. Sellega seoses on valmistatud konstruktsiooni tugevduse telje kaugus kergbetoon või karbonaattäitega raskest betoonist võib vastu võtta vähem kui silikaattäitega raskest betoonist konstruktsioonide puhul, mille tulepüsivuspiir on sama kui nendest betoonidest valmistatud konstruktsioonidel.

Riis. 1. Kaugus tugevdusteljest.

Tabelis toodud tulepüsivuse väärtused. 2-6, 8 viitavad suurte silikaatkivimite agregaatidega betoonile, samuti tihedale silikaatbetoonile.

Riis. 2. Keskmine vahemaa

armatuuri teljele.

Karbonaatkivimitest täiteaine kasutamisel saab nii ristlõike minimaalseid mõõtmeid kui ka kaugust armatuuri telgedest painutatud elemendi pinnani vähendada 10% võrra. Kergbetooni puhul võib vähenemine olla 20% betooni tihedusega 1,2 t/m3 ja 30% paindeelementide puhul (vt tabelid 3, 5, 6, 8) betooni tihedusega 0,8 t/m perliitbetoon tihedusega 1,2 t/m3.

2.16. Põlengu ajal kaitseb betooni kaitsekiht armatuuri kiire kuumenemise ja kriitilise temperatuuri saavutamise eest, mille juures saabub konstruktsiooni tulepüsivuse piir.

Kui projektis vastu võetud sarruse telje kaugus on väiksem kui vajalik konstruktsioonide nõutava tulepüsivuse tagamiseks, tuleks seda suurendada või elemendi tulele avatud pindadele kanda täiendavad soojusisolatsioonikatted (Lisa soojusisolatsioonikatteid saab teostada vastavalt "Soovitustele tulekindlate kattekihtide kasutamiseks metallkonstruktsioonid"-M., Stroyizdat, 1984.). Lubitsementkrohvi soojusisolatsioonikate (paksus 15 mm), kipskrohv(10 mm) ja vermikuliitkrohv või mineraalkiudisolatsioon (5 mm) on samaväärsed raske betoonikihi paksuse suurenemisega 10 mm võrra. Kui betooni kaitsekihi paksus on raske betooni puhul üle 40 mm ja kergbetooni puhul üle 60 mm, peab betooni kaitsekihil olema tulepoolne lisatugevdus sarrusvõrguna läbimõõduga 2,5- 3 mm (lahtrid 150x150 mm). Üle 40 mm paksused soojusisolatsioonikatted peavad olema ka täiendavalt tugevdatud.

Tabelis. 2, 4-8 näitab kaugusi kuumutatud pinnast tugevdusteljeni (joonis 1 ja 2).

Juhtudel, kui armatuur paikneb erinevatel tasanditel, määratakse keskmine kaugus armatuuri teljest (A1, A2, ..., An) ja vastavad kaugused telgedest (a1, a2, ..., an), mõõdetuna lähimast kuumutatud (alumise või külgmise) elemendi pinnast vastavalt valemile:

2.17. Kõik terased vähendavad kuumutamisel tõmbe- või survetugevust. Takistuse vähenemise aste on karastatud suure tõmbetugevusega terastraadiarmatuuri puhul suurem kui pehme terasvarda armatuuri puhul.

TsNIISK neid. NSV Liidu Kutšerenko Gosstroy

määrata tarindite tulepüsivuse piirid, tule leviku piirid ehitistele ja rühmadele

materjalide süttivus

(kSNiP II-2-80)

Moskva 1985

TÖÖKORD PUNANE BANNER EHITUSKONSTRUKTSIOONIDE KESKNE TEADUSINSTITUUT neile. V. A. KUCHERENKO ŠNIISK nm. Kucherenko) GOSSTROY NSVL

KONSTRUKTSIOONI TULEPIDAVUSE PIIRIDE MÄÄRAMISEKS,

TULEKAHJU LEVIKUMISE PIIRANDID STRUKTUURIDE JA RÜHMADE JÄRGI

MATERJALIDE SÜTTIVUS (K SNiP I-2-80)

Kinnitatud

Konstruktsioonide tulepüsivuspiiride, piki konstruktsioone tule leviku piiride ja materjalide süttivusrühmade määramise juhend (SNiP II-2-80 järgi) / TsNIISK nm. Kucherenko.- M.: Stroyizdat, 1985.-56 lk.

Välja töötatud SNiP 11-2-80 "Hoonete ja rajatiste projekteerimise tuleohutusstandardid" jaoks. Antud on võrdlusandmed tulepüsivuse piiride ja tule leviku kohta raudbetoonist, metallist, puidust, eterniit, plastist ja muudest ehitusmaterjalidest ehituskonstruktsioonidel, samuti andmed ehitusmaterjalide süttivusrühmade kohta.

Projekteerimis-, ehitusorganisatsioonide ja riikliku tuletõrjejärelevalve asutuste insener-tehnilistele töötajatele.

Tab. 15, joon. 3.

3206000000-615 047(01)-85

Juhendada.-norm. (I annan välja - 62-84

EESSÕNA

See juhend töötati välja SNiP 11-2-80 "Hoonete ja rajatiste projekteerimise tuleohutusstandardid" jaoks. See sisaldab andmeid ehituskonstruktsioonide ja -materjalide tulepüsivuse ja tuleohu standardnäitajate kohta.

Sec. I eelised on välja töötatud TsNIISK neid. Kutšerenko (tehnikateaduste doktor prof. I. G. Romanenkov, tehnikateaduste kandidaat V. N. Siegern-Korn). Sec. 2 poolt välja töötatud TsNIISK neid. Kutšerenko ( Dr tehn.. Teadused I. G. Romanenkov, Ph.D. Teadused V. N. Siegern-Korn, L. N. Bruskova, G. M. Kirpitšenkov, V. A. Orlov, V. V. Sorokin, insenerid A. V. Pestritski, |V. Y. Yashin |); NIIZhB (inseneriteaduste doktor V. V. Žukov; tehnikateaduste doktor, prof A. F. Milovanov; füüsika- ja matemaatikateaduste kandidaat A. E. Segalov, tehnikateaduste kandidaadid. A. A. Gusev, V. V. Solomonov, T. V. Solomonov, V. Samevavoilenko, V. M. insenerid. Malkina); TsNIIEP neid. Mezentseva (tehnikateaduste kandidaat L. M. Schmidt, insener P. E. Žavoronkov); TsNIIPromzdannõi (tehnikateaduste kandidaat V. V. Fedorov, insenerid E. S. Giller, V. V. Sipin) ja VNIIPO (tehnikateaduste doktor, professor A. I. Yakovlev; tehnikateaduste kandidaadid V P. Bushev, S. V. Davõdov, Z. F, mootor Volok V. Gavydov, V. G. Yu. S. Kharitonov, L. V. Sheinina, V. I. Shchelkunov). Sec. 3 TsNIISK poolt välja töötatud. Kutšerenko (tehnikateaduste doktor, prof. I. G. Romanenkov, keemiateaduste kandidaat N. V. Kovyršina, insener V. G. Gontšar) ja Gruusia Teaduste Akadeemia mäemehaanika instituut. SSR (tehnikateaduste kandidaat G. S. Abashidze, insenerid L. I. Mirashvili, L. V. Gurchumelia).

Käsiraamatu väljatöötamisel kasutati materjale elamumajanduse TsNIIEP ja Gosgrazhdanstroy õppehoonete TsNIIEP, NSVL Raudteeministeeriumi MIIT, VNIISTROM ja NSVL Tööstus- ja Ehitusmaterjalide Ministeeriumi NIPIsilicatobeton.

Juhendis kasutatud SNiP II-2-80 tekst on trükitud julge. Selle lõigud on topelt nummerdatud, SNiP-i järgi nummerdamine on antud sulgudes.

Juhtudel, kui käsiraamatus antud teave ei ole piisav konstruktsioonide ja materjalide asjakohaste näitajate kindlaksmääramiseks, nõuannete ja tulekatsetuste taotluste saamiseks võtke ühendust TsNIISKiga. Kutšerenko või NSV Liidu NIIZhB Gosstroy. Nende näitajate kehtestamise aluseks võivad olla ka NSVL Riikliku Ehituskomitee poolt heaks kiidetud või kokku lepitud standardite ja meetodite kohaselt tehtud katsete tulemused.

Märkused ja ettepanekud käsiraamatu kohta saatke aadressil: Moskva, 109389, 2nd Institutskaya st., 6, TsNIISK im. V. A. Kutšerenko.

1. ÜLDSÄTTED

1.1. Käsiraamat koostati projekteerimise, ehitamise*# organisatsioonide ja asutuste abistamiseks tuletõrjekomando et vähendada ehituskonstruktsioonide tulepüsivuspiiride, nende kohal tule leviku piirmäärade ja SNiP II-2-80 standarditud materjalide süttivusrühmade kehtestamiseks kuluvat aega, tööjõudu ja materjale.

1.2. (2.1). Tulepüsivushooned ja rajatised jagunevad viieks kraadiks. Hoonete ja rajatiste tulepüsivusaste määratakse hoone põhikonstruktsioonide tulepüsivuspiiride ja tule leviku piiridega üle nende tarindite.

1.3. (2.4). Ehitusmaterjalid Tuleohtlikkuse järgi jagunevad need kolme rühma: tulekindlad, aeglaselt põlevad ja põlevad.

1.4. Konstruktsioonide tulepüsivuspiirid, tule leviku piirid piki neid, samuti käesolevas juhendis toodud materjalide süttivusgrupid tuleks lisada konstruktsioonide projektidesse, kui nende teostus vastab täielikult juhendis toodud kirjeldusele. giid. Käsiraamatu materjale tuleks kasutada ka uute kujunduste väljatöötamisel.

2. EHITUSKONSTRUKTSIOONID.

TULEPESU JA TULELEVIKU PIIRNORMID

2,1 (2,3). Ehituskonstruktsioonide tulepüsivuspiirid määratakse vastavalt SEV 1000-78 standardile „Ehitise projekteerimise tuletõkkenormid. Ehituskonstruktsioonide tulepüsivuse testimise meetod.

Tule leviku piir ehituskonstruktsioonidele määratakse lisas toodud meetodil. 2.

TULEKAHJU PIIRI

2.2. Ehituskonstruktsioonide tulepüsivuspiiriks loetakse aega (tundides või minutites) nende standardse tulekatse algusest ühe tulepüsivuse piirseisundi saabumiseni.

2.3. Standardis SEV 1000-78 eristatakse järgmist nelja tüüpi tulepüsivuse piirseisundit: konstruktsioonide ja sõlmede kandevõime vähenemine (varisemine või läbipaine, olenevalt tüübist

struktuurid); soojusisolatsioonivõime osas - temperatuuri tõus soojendamata pinnal keskmiselt rohkem kui 160 ° C või selle pinna mis tahes punktis rohkem kui 190 ° C võrreldes konstruktsiooni katseeelse temperatuuriga või rohkem kui 220 ° C, sõltumata konstruktsiooni temperatuurist enne katsetamist; tiheduse järgi - läbivate pragude või aukude tekkimine konstruktsioonides, mille kaudu põlemisproduktid või leegid tungivad; tulekindlate katetega kaitstud ja ilma koormusteta katsetatud konstruktsioonide puhul on piirseisundiks konstruktsiooni materjali kriitilise temperatuuri saavutamine.

Välisseinte, katete, talade, sõrestike, sammaste ja sammaste puhul on piirseisundiks ainult konstruktsioonide ja sõlmede kandevõime kadu.

2.4. Punktis 2.3 toodud tarindite tulepüsivuse piirseisundid nimetame edaspidi lühiduse mõttes tulepüsivuse osas konstruktsiooni piirseisunditeks vastavalt I, 11, 111 ja IV.

Tulepüsivuse piirväärtuse määramise korral tulekahju ajal tekkivate ja normatiivtingimustest erinevate tingimuste üksikasjaliku analüüsi alusel määratud koormustel märgitakse konstruktsiooni piirseisundiks 1A.

2.5. Konstruktsioonide tulepüsivuspiirid saab määrata ka arvutusega. Sellistel juhtudel ei pruugita testi läbi viia.

Tulepüsivuspiiride arvutuslik määramine tuleks läbi viia NSVL Glavtekhnormirovanie Gosstroy poolt heaks kiidetud meetoditega.

2.6. Konstruktsioonide tulepüsivuspiiri ligikaudseks hindamiseks nende arendamise ja projekteerimise ajal võib juhinduda järgmistest sätetest:

a) kihiliste väliskonstruktsioonide tulepüsivuspiir soojusisolatsioonivõime poolest on võrdne ja reeglina suurem kui üksikute kihtide tulepüsivuspiiride summa. Sellest järeldub, et hoone välispiirete kihtide arvu suurendamine (krohvimine, vooderdus) ei vähenda selle tulepüsivuse piiri soojusisolatsioonivõime osas. Mõnel juhul ei pruugi lisakihi sisseviimine mõju avaldada, näiteks lehtmetalliga silmitsi seismisel soojendamata poolelt;

c) ebasümmeetriliste piirdekonstruktsioonide tulepüsivuspiirid

kihtide riaalne paigutus sõltub soojusvoo suunast. Sellel küljel, kus tulekahju tõenäosus on suurem, on soovitatav asetada madala soojusjuhtivusega tulekindlad materjalid;

e) koormatud konstruktsioonide tulepüsivus väheneb koormuse suurenedes. Tulele ja kõrgetele temperatuuridele avatud konstruktsioonide kõige intensiivsem osa määrab reeglina tulepüsivuse piiri väärtuse;

f) mida kõrgem on konstruktsiooni tulepüsivus, seda väiksem on selle elementide sektsiooni kuumutatud perimeetri ja nende pindala suhe;

h) konstruktsiooni valmistamise materjalide süttivus ei määra selle tulepüsivuse piiri. Näiteks õhukeseseinalistest metallprofiilidest konstruktsioonidel on minimaalne tulepüsivuspiir ja puidust konstruktsioonidel kõrgem tulepüsivuse piir kui teraskonstruktsioonidel, mille sektsiooni köetava perimeetri ja selle pindala suhted on samad. tõmbetugevusele või voolavuspiirile mõjuvad pinged. Samas tuleb meeles pidada, et põlevmaterjalide kasutamine aeglaselt põlevate või mittepõlevate materjalide asemel võib alandada konstruktsiooni tulepüsivuspiiri, kui selle läbipõlemismäär on küttekiirusest suurem.

Konstruktsioonide tulepüsivuspiiri hindamiseks ülaltoodud sätete alusel on vajalik omada piisavalt teavet konstruktsioonide tulepüsivuspiiride kohta, mis sarnanevad vormilt, kasutatud materjalidelt ja konstruktsioonilt arvestatuga, samuti teavet peamiste mustrite kohta. käitumise kohta tulekahju või tulekatsetuse korral.

2.7. Juhtudel, kui tabelis. 2-15 on tulepüsivuspiirid näidatud sama tüüpi erineva suurusega konstruktsioonidele, keskmise suurusega konstruktsiooni tulepüsivuspiiri saab määrata lineaarse interpolatsiooniga. Raudbetoonkonstruktsioonide puhul tuleks interpoleerimine läbi viia ka kauguse järgi armatuuri teljest.

TULEKAHJU PIIR

2.8. (lk 2, lk 1). Ehituskonstruktsioonide tule leviku katse seisneb konstruktsiooni põlemisest tingitud kahjustuse ulatuse määramises väljaspool küttetsooni - kontrolltsoonis.

2.9. Kahjudeks loetakse visuaalselt tuvastatavate materjalide söestumist või läbipõlemist, samuti termoplastsete materjalide sulamist.

Tule leviku piiriks võetakse kahjustuse maksimaalne suurus (cm), mis määratakse vastavalt lisas toodud katsemeetodile. 2 kuni SNiP II-2-80.

2.10. Tule levikuks katsetatakse konstruktsioone, mis on valmistatud põlevatest ja aeglaselt põlevatest materjalidest, reeglina ilma viimistluseta ja voodrita.

Ainult mittesüttivatest materjalidest valmistatud konstruktsioone tuleks käsitleda mittelevivate tulena (tule leviku piirväärtus nende kohal tuleks võtta nulliga).

Kui tule leviku katse ajal ei ole kontrolltsoonis olevate konstruktsioonide kahjustused üle 5 cm, tuleks arvestada ka tule leviku vältimisega.

2.11: Tule leviku piiri esialgseks hindamiseks võib kasutada järgmisi sätteid:

a) põlevmaterjalist konstruktsioonide horisontaalne tule leviku piir (horisontaalsete konstruktsioonide puhul - laed, pinnakatted, talad jne) on üle 25 cm ja vertikaalselt (vertikaalsete konstruktsioonide puhul - seinad, vaheseinad, sambad jne. i. .) - üle 40 cm;

b) põlevatest või aeglaselt põlevatest materjalidest valmistatud konstruktsioonidel, mis on kaitstud tule ja kõrge temperatuuri eest mittesüttivate materjalidega, võib tule horisontaalne leviku piir olla alla 25 cm ja vertikaalselt alla 40 cm, tingimusel et kaitsekiht kogu katseperioodi jooksul (kuni konstruktsioon on täielikult jahtunud) ei soojene kontrolltsoonis süttimistemperatuurini või kaitstud materjali intensiivse termilise lagunemise alguseni. Konstruktsioon ei tohi tuld levitada tingimusel, et mittesüttivast materjalist välimine kiht kogu katseperioodi jooksul (kuni konstruktsioon on täielikult jahtunud) ei soojene küttetsoonis süttimistemperatuurini või süttimistemperatuuri alguseni. kaitstud materjali intensiivne termiline lagunemine;

c) juhtudel, kui konstruktsioonil võib eri külgedelt kuumutamisel olla erinev tule leviku piir (näiteks kihtide asümmeetrilise paigutusega hoone välispiires), määratakse see piirväärtus maksimaalsele väärtusele.

BETOON JA RAUDBETOONKONSTRUKTSIOONID

2.12. Peamised betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide tulepüsivust mõjutavad parameetrid on: betooni tüüp, sideaine ja täitematerjal; tugevdusklass; ehitustüüp; ristlõike kuju; elementide suurused; nende kütmise tingimused; betooni koormus ja niiskusesisaldus.

2.13. Temperatuuri tõus elemendi betoonsektsioonis tulekahju ajal sõltub betooni, sideaine ja täitematerjalide tüübist, leeki mõjuva pinna ja ristlõikepinna suhtest. Silikaattäitematerjalidega rasked betoonid soojenevad kiiremini kui karbonaattäitematerjalidega betoon. Kerg- ja kergbetoon soojeneb aeglasemalt, seda väiksem on nende tihedus. Polümeersideaine, nagu ka karbonaattäiteaine, vähendab betooni kuumenemiskiirust neis toimuvate lagunemisreaktsioonide tõttu, mis tarbivad soojust.

Massiivsed konstruktsioonielemendid taluvad paremini tule mõju; neljast küljest köetavate sammaste tulepüsivuspiir on väiksem kui ühepoolse küttega sammaste tulepüsivuspiir; talade tulepüsivuspiir kolmest küljest tulega kokkupuutel on väiksem kui ühest küljest kuumutatud talade tulepüsivus.

2.14. Elementide minimaalsed mõõtmed ja kaugus armatuuri teljest elemendi pindade vahel võetakse vastavalt käesoleva jaotise tabelitele, kuid mitte vähem kui need, mida nõuab SNiP I-21-75 "Betoon ja raudbetoonkonstruktsioonid".

2.15. Armatuuri telje kaugus ja elementide minimaalsed mõõtmed konstruktsioonide vajaliku tulepüsivuse tagamiseks sõltuvad betooni tüübist. Kergbetoonide soojusjuhtivus on 10-20% ja suurte karbonaattäitematerjalidega betoonidel 5-10% vähem kui silikaattäitematerjaliga rasketel betoonidel. Sellega seoses võib kergbetoonist või karbonaattäidisega raskest betoonist valmistatud konstruktsiooni armatuurtelje kaugust võtta väiksemaks kui silikaattäitega raskest betoonist valmistatud konstruktsioonide puhul, millel on nendest betoonidest valmistatud konstruktsioonidega sama tulepüsivus.

Tabelis toodud tulepüsivuse väärtused. 2-b, 8 viitavad silikaatkivimite jämedate täitematerjalidega betoonile, samuti tihedale silikaatbetoonile. Karbonaatkivimitest täiteaine kasutamisel saab nii ristlõike minimaalseid mõõtmeid kui ka kaugust armatuuri telgedest painutatud elemendi pinnani vähendada 10% võrra. Kergbetooni puhul võib betooni tihedusega 1,2 t/m 3 vähendada betooni tihedusega 1,2 t/m 3 ja paindeelementide puhul 30% (vt tabelid 3, 5, 6, 8) betooni tihedusega 0,8 t/m 3 paisutatud savi perliit betoon tihedusega 1,2 t / m 3.

2.16. Põlengu ajal kaitseb betooni kaitsekiht armatuuri kiire kuumenemise ja kriitilise temperatuuri saavutamise eest, mille juures saabub konstruktsiooni tulepüsivuse piir.

Kui projektis vastuvõetud sarruse telje kaugus on väiksem kui konstruktsioonide nõutava tulepüsivuse tagamiseks vajalik kaugus, tuleks seda suurendada või elemendi tulele avatud pindadele kanda täiendavad soojusisolatsioonikatted 1 . Lubitsementkrohvi (paksus 15 mm), kipskrohvi (10 mm) ja vermikuliitkrohvi või mineraalkiust soojusisolatsiooni (5 mm) soojusisolatsioonikate võrdub raske betoonikihi paksuse 10 mm suurenemisega. Kui betooni kaitsekihi paksus on raske betooni puhul üle 40 mm ja kergbetooni puhul üle 60 mm, peab betooni kaitsekihil olema tulepoolne lisatugevdus sarrusvõrguna läbimõõduga 2,5- 3 mm (lahtrid 150X150 mm). Üle 40 mm paksused soojusisolatsioonikatted peavad olema ka täiendavalt tugevdatud.

Tabelis. 2, 4-8 näitab kaugusi kuumutatud pinnast tugevdusteljeni (joonis 1 ja 2).

Riis. 1. Kaugused tugevdusteljest Joon. 2. Keskmine kaugus herilastest*

liitmikud

Juhtudel, kui armatuur asub erinevatel tasanditel, tuleb armatuuri telje a keskmine kaugus määrata, võttes arvesse armatuuri pindalasid (L Lg, ... , L p) ja vastavaid kaugusi telgedest. (Ob a-1 ..... Qn), mõõdetuna lähimast küttepunktist

elemendi alumiste (alumiste või külgmiste) pindade kohta vastavalt valemile

. . . , . „ 2 Ai a (

L|0| -j~ ldog ~f~ ■ . . +A p a p __ j°i_

L1+L2+L3 , . +L I 2 Ai

2.17. Kõik terased vähendavad tõmbe- või survetugevust

1 Täiendavaid soojusisolatsiooni katteid saab teha vastavalt "Metallkonstruktsioonide tulekindlate kattekihtide kasutamise soovitustele" - M .; Stroyizdat, 1984.

kuumutamisel. Takistuse vähenemise aste on karastatud ülitugevast armatuurtraatterasest suurem kui madala süsinikusisaldusega terasest varraste armatuuri puhul.

Suure ekstsentrilisusega painde- ja ekstsentriliselt kokkusurutud elementide tulepüsivuse piir kandevõime kao osas sõltub armatuuri kriitilisest kuumenemistemperatuurist. Armatuuri kriitiline kuumenemistemperatuur on temperatuur, mille juures tõmbe- või survetakistus väheneb armatuuris standardkoormusest tekkiva pinge väärtuseni.

2.18. Tab. 5-8 on koostatud pingevaba ja eelpingestatud armatuuriga raudbetoonelementidele, eeldades, et armatuuri kriitiline küttetemperatuur on 500°C. See vastab armatuurterased klassid A-I, A-H, A-1v, A-Shv, A-IV, At-IV, A-V, At-V. Teiste liitmike klasside kriitiliste temperatuuride erinevust tuleks arvesse võtta tabelis toodud temperatuuride korrutamisega. 5-8 tulepüsivuse piiri koefitsiendi kohta<р, или деля приведенные в табл. 5-8 расстояния до осей арматуры на этот коэффициент. Значения <р следует принимать:

1. Põrandate ja katete jaoks, mis on valmistatud kokkupandavatest raudbetoonplaatidest, täis- ja mitmeõõnestest, tugevdatud:

a) teras klass A-III, võrdne 1,2;

b) A-VI, At-VI, At-VII, B-1, Vp-I klassi terased, võrdne 0,9;

c) klasside V-P, Vr-P ülitugev tugevdustraat või klassi K-7 tugevdustrossid, võrdne 0,8.

2. Sest. laed ja katted kokkupandavatest raudbetoonplaadid pikisuunaliste laagriribidega "alla" ja karbiosaga, samuti talad, risttalad ja talad vastavalt määratud tugevdusklassidele: a) (p = 1,1; b) q> => 0,95; c) cp = 0,9.

2.19. Mis tahes tüüpi betoonist valmistatud konstruktsioonide puhul tuleb järgida miinimumnõuded kantakse raskest betoonist konstruktsioonidele tulepüsivuspiiriga 0,25 või 0,5 h.

2.20. Tulekindluse piirid kandekonstruktsioonid tabelis. 2, 4-8 ja tekstis on antud täisstandardkoormustele, mille koormuse pikaajalise osa G $ või täiskoormuse Veer suhtega on 1. Kui see suhe on 0,3, siis tulekindlus suureneb 2 korda. Vaheväärtuste G 8e r/V Ber puhul võetakse tulepüsivuse piirväärtus lineaarse interpolatsiooni teel.

2.21. Raudbetoonkonstruktsioonide tulepüsivuse piir sõltub nende staatilisest tööskeemist. Staatiliselt määramatute tarindite tulepüsivuspiir on suurem kui staatiliselt määratavate konstruktsioonide tulepüsivuspiir, kui negatiivsete momentide toimekohtades on olemas vajalik tugevdus. Staatiliselt määramatu painutusega raudbetoonelementide tulepüsivuse piiri suurenemine sõltub sarruse ristlõikepindade suhtest toe kohal ja sildevahes vastavalt tabelile. 1.

Toe kohal oleva armatuuri pindala suhe armatuuri pindalasse sildevahes

Painutatud staatiliselt määramatu elemendi tulepüsivuse piiri suurendamine, %. võrreldes staatiliselt määratud elemendi tulepüsivusega

Märge. Pindala vahepealsete suhete puhul võetakse tulepüsivuse suurenemine interpoleerimise teel.

Konstruktsioonide staatilise määramatuse mõju tulepüsivuspiirile võetakse arvesse, kui on täidetud järgmised nõuded:

a) vähemalt 20% toel nõutavast ülemisest tugevdusest peaks minema üle vahemiku keskosa;

b) ülemine tugevdus pideva süsteemi äärmistest tugedest kõrgemal peaks see algama toest vähemalt 0,4 / vahekauguse suunas ja seejärel järk-järgult katkema (/ - vahemiku pikkus);

c) kogu vahetugede kohal olev ülemine tugevdus peaks jätkuma vähemalt 0,15 / võrra ja seejärel järk-järgult katkema.

Tugedele paigaldatud painutuselemente võib pidada pidevaks süsteemiks.

2.22. Tabelis. 2 on toodud nõuded raskest ja kergest betoonist valmistatud raudbetoonsammastele. Need sisaldavad nõudeid igast küljest tulele avatud, samuti seintes asuvate ja ühelt poolt köetavate sammaste mõõtmete kohta. Mõõt b kehtib sel juhul ainult sammaste puhul, mille köetav pind on seinaga samal tasapinnal, või samba seinast väljaulatuvale osale, mis kannab koormust. Eeldatakse, et minimaalse mõõtme b suunas ei ole samba lähedal seinas avasid.

Tahkete ümmarguste sammaste puhul tuleks nende läbimõõduks võtta mõõde b.

Tabelis toodud parameetritega veerud. 2, millel on ekstsentriliselt või juhusliku ekstsentrilisusega koormus sammaste tugevdamisel mitte üle 3% betooni ristlõikest, välja arvatud vuugid.

Täiendava tugevdusega raudbetoonsammaste tulepüsivuse piir, mis on paigaldatud mitte rohkem kui 250 mm sammuga, tuleks võtta tabelist. 2, korrutades need koefitsiendiga 1,5.

tabel 2

Betooni tüüp	Samba laius b ja kaugus armatuuri tugevdusest a	Tulepüsivuspiiridega raudbetoonsammaste miinimummõõdud, mm, h
Betooni tüüp	Samba laius b ja kaugus armatuuri tugevdusest a





(Y® " 1,2 t / m 3)

2.23. Mittekandvate betoonist ja raudbetoonist vaheseinte tulepüsivuspiir ja nende minimaalne paksus / n on toodud tabelis. 3. Minimaalne paksus deflektorid tagavad temperatuuri soojendamata pinnal betoonelement keskmiselt ei tõuse rohkem kui 160°C ega ületa 220°C standardse tulekatse korral. T n määramisel tuleks arvesse võtta täiendavaid kaitsekatted ja krohvid vastavalt lõigete juhistele. 2,16 ja 2,16.

Tabel 3

2.24. Kandvate täisseinte puhul on tulepüsivuse piir, seina paksus t c ja kaugus armatuurteljest a toodud tabelis. 4. Need andmed kehtivad raudbetooni kesk- ja ekstsentrilise kohta

kokkusurutud seinad eeldusel, et kogujõud paikneb seina ristlõike laiuse keskmises kolmandikus. Sel juhul ei tohiks seina kõrguse ja paksuse suhe ületada 20. Sest seinapaneelid platvormi toega vähemalt 14 cm paksuse korral tuleks tulepüsivuse piirid võtta tabelist. 4, korrutades need koefitsiendiga 1,5.

Tabel 4

Soonseinaplaatide tulepüsivus tuleks määrata plaatide paksuse järgi. Ribid tuleb ühendada plaadiga klambritega. Ribide minimaalsed mõõtmed ja kaugus sarruse telgedest ribides peavad vastama taladele esitatavatele nõuetele ja on toodud tabelis. 6 ja 7.

Kahekihilistest paneelidest välisseinad, mis koosnevad vähemalt 24 cm paksusest jämepoorilise paisutatud betoonist klassi B2-B2.5 (uv = 0,6-0,9 t / m 3) kaitsekihist ja kandjast kiht paksusega vähemalt 10 cm, mille survepinged ei ületa 5 MPa, tulepüsivuspiir on 3,6 tundi.

Kui kasutate seinapaneelides või lagedes põlevat isolatsiooni, tuleks tootmise, paigaldamise või paigaldamise ajal seda isolatsiooni kogu perimeetri ulatuses kaitsta mittesüttiva materjaliga.

Kolmekihilistest paneelidest seintel, mis koosnevad kahest ribilisest raudbetoonplaadist ja isolatsioonist, mis on valmistatud tulekindlast või aeglaselt põlevast mineraalvillast või fibroliitplaadist ristlõike kogupaksusega 25 cm, tulepüsivuspiir on vähemalt 3 tundi.

Välistingimustes mittekandvad ja isekandvad seinad kolmekihilistest täispaneelidest (GOST 17078-71, muudatustega), mis koosnevad välimisest (vähemalt 50 mm paksusest) ja sisemisest raudbetoonkihist ning keskmisest põleva isolatsioonikihist (PSB kaubamärgi vaht vastavalt standardile GOST 15588-70, nagu muudetud jne) tulepüsivuspiir ristlõike kogupaksusega 15-22 cm vähemalt 1 tunni jooksul. kandvad seinad kihtide ühendamisega metallilised sidemed kogupaksusega 25 cm,

raudbetoonist sisemise kandekihiga M 200, mille survepinged ei ületa 2,5 MPa ja mille paksus on 10 cm, või M 300, mille survepinged on kuni 10 MPa ja paksus 14 cm, tulekahju takistuse piirang on 2,5 tundi.

Nende konstruktsioonide tule leviku piirmäär on null.

2.25. Pingestatud elementide tulepüsivuse piirid, ristlõike laius b ja kaugus armatuurteljest a on toodud tabelis. 5. Need andmed viitavad pingestamata ja eelpingestatud tugevdusega, igast küljest soojendatud sõrestike ja kaarte pingutuselementidele. Terve ala elemendi betoonist ristlõige peab olema vähemalt 2b 2 Mi R, kus b mip on tabelis toodud b-le vastav suurus. 5.

Tabel 5

Betooni tüüp

]Minimaalne ristlõike laius b ja kaugus armatuuri teljest a

Raudbetoonist pingutuselementide miinimummõõdud, mm, koos tulepüsivuse piiridega, h

(y" \u003d 1,2 t / m 3)

2.26. Staatiliselt määratud vabalt toestatud, kolmest küljest köetavate talade puhul tulepüsivuse piirid, talade laius b ja kaugus armatuuri teljest a, flu. (joonis 3) on raske betooni jaoks toodud tabelis. 6 ja kopsu jaoks (y \u003d "1,2 t / m 3) tabelis. 7.

Ühelt poolt kuumutamisel võetakse talade tulepüsivuse piirväärtus vastavalt tabelile. 8 nagu plaatide puhul.

Kaldus külgedega talade puhul mõõdetakse laiust b pingutusarmatuuri raskuskeskmest (vt joonis 3).

Tulepüsivuse piiri määramisel ei tohi arvesse võtta tala äärikutes olevaid auke, kui ülejäänud ristlõikepindala pingetsoonis ei ole väiksem kui 2v 2,

Betooni lõhenemise vältimiseks talade ribides ei tohiks klambri ja pinna vaheline kaugus olla suurem kui 0,2 ribi laiusest * ra.

Minimaalne kaugus

Riis. Talade tugevdamine ja

kaugus elemendi pinna tugevdusteljest telje suhtes

ükski armatuurvarras ei tohi olla väiksem kui nõutud (tabel 6) tulepüsivuse piiriks 0,5 h ja mitte vähem kui pool a.

Tabel b

tulepüsivuse piirid. h	Mavyaylpyv raayery raudbetoontalad, mm	Serva minimaalne laius b w . mm

Tulepüsivuspiiranguga 2 tundi või enam, vabalt toestatud I-taladel, mille riiulite raskuskeskmete vahe on üle 120 cm, peavad otsapaksendused olema võrdsed tala laiusega.

I-talade puhul, mille ääriku laiuse ja ääriku laiuse suhe (vt joonis 3) b / b w on suurem kui 2, on vaja ribi paigaldada põiksarrus. Kui suhe b/b w on suurem kui 1,4, tuleks kaugust armatuuri teljest suurendada väärtuseni 0,85aYb/bxa. Kui bjb v > 3, kasutage tabelit. 6 ja 7 ei ole lubatud.

Suurte nihkejõududega talades, mida tajuvad lähedale paigaldatud kangid välispind element, kaugus a (tabelid 6 ja 7) kehtib ka klambrite kohta eeldusel, et need asuvad piirkondades, kus tõmbepingete arvutuslik väärtus on suurem kui 0,1 betooni survetugevusest. Staatiliselt määramatute talade tulepüsivuse piiri määramisel lähtutakse punktis 2.21 toodud juhistest.

Tabel 7

Tulepüsivuse piirid, h	Tala laius b ja kaugus armatuurteljest a	Raudbetoontalade miinimummõõdud, mm	Minimaalne ribi laius "V mm

Furfuraal-atsetooni monomeeri baasil valmistatud raudpolümeerbetoonist talade tulepüsivuspiir on 1 tund, mille & = | 160 mm ja a = 45 mm, a «, = 25 mm, tugevdatud klassi A-III terasega.

2.27. Vabalt toestatud plaatide puhul on tulepüsivuse piir, plaatide paksus /, kaugus armatuuri teljest a toodud tabelis. 8.

Plaadi minimaalne paksus t tagab soojenemise nõude: põrandaga külgneval kütmata pinnal tõuseb temperatuur keskmiselt mitte rohkem kui 160°C ja ei ületa 220°C. Mittesüttivatest materjalidest täitematerjal ja põrand on kombineeritud kogu paksus plaadid ja tõsta selle tulepüsivuse piiri. Tsemendipreparaadile asetatud põlevad isolatsioonikihid ei vähenda plaatide tulepüsivust ja neid saab kasutada. Täiendavad krohvikihid võivad olla seotud plaatide paksusega.

Õõnesplaadi efektiivne paksus tulepüsivuse hindamiseks määratakse, jagades plaadi ristlõike pindala, millest on lahutatud tühimikud, selle laiusega.

Staatiliselt määramatute plaatide tulepüsivuse piiri määramisel arvestatakse punktiga 2.21. Sel juhul peab plaatide paksus ja kaugus armatuuri teljest vastama tabelis toodud andmetele. 8.

Mitme õõnsuse, sealhulgas tühimike tulepüsivuse piirid.

ribidega ülespoole asetsevad ribipaneelid ja terrassid tuleks võtta vastavalt tabelile. 8, korrutades need koefitsiendiga 0,9.

Kerg- ja raskebetoonist kahekihiliste plaatide kütmise tulepüsivuspiirid ning kihtide nõutav paksus on toodud tabelis. 9.

Tabel 8

Betooni tüüp ja plaadi omadused		Plaadi minimaalne paksus t ja kaugus armatuurteljest a. mm	Tulepüsivuse piirid, c
Betooni tüüp ja plaadi omadused		Plaadi minimaalne paksus t ja kaugus armatuurteljest a. mm
	Plaadi paksus
	Toetus kahelt küljelt või piki kontuuri 1a / 1x ^ 1,5
	Kontuuride tugi /„//*< 1,5
	Plaadi paksus
	Toetage kahelt küljelt või kontuuril /„//* ^ 1.5
	Toetage piki kontuuri 1 Ch< 1,5

Tabel 9

Kui kogu armatuur asub samal tasemel, peab kaugus armatuuri teljest plaatide külgpinnast olema vähemalt tabelites b ja 7 toodud kihi paksus.

2.28. Konstruktsioonide tule- ja tulekatsetuste käigus võib täheldada betooni lõhenemist selle kõrge õhuniiskuse korral, mis reeglina võib esineda konstruktsioonides vahetult pärast nende valmistamist või kõrge õhuniiskusega ruumides töötamise ajal. suhteline niiskusõhku. Sel juhul tuleks arvutus teha vastavalt "Soovitustele betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide kaitsmiseks tulekahjus purunemise eest" (M, Stroyizdat, 1979). Vajadusel kasutage käesolevates soovitustes kirjeldatud kaitsemeetmeid või tehke tõestusteste.

2.29. Kontrollkatsete käigus tuleks raudbetoonkonstruktsioonide tulepüsivus määrata betooni niiskusesisalduse juures, mis vastab selle niiskusesisaldusele töötingimustes. Kui betooni niiskus töötingimustes on teadmata, on soovitatav raudbetoonkonstruktsiooni katsetada pärast selle hoidmist ruumis, mille suhteline õhuniiskus on 60 ± 15% ja temperatuur 20 ± 10 ° C 1 aasta jooksul. Varustama töö niiskus betoon enne konstruktsioonide katsetamist on lubatud neid kuivatada õhutemperatuuril, mis ei ületa 60 ° C.

KIVISTRUKTUURID

2.30. Kivikonstruktsioonide tulepüsivuspiirid on toodud tabelis. 10.

2.31. Kui tabeli veerus b. 10 näitab, et kivikonstruktsioonide tulepüsivuspiir määratakse II piirseisundi järgi, tuleb arvestada, et nende konstruktsioonide I piirseisund saabub mitte varem kui II.

1 Seinad ja vaheseinad täis- ja õõneskeraamikast ning silikaattellised ja kivid vastavalt GOST 379-79. 7484-78, 530-80

Seinad naturaalsest kergbetoonist ja kipsi kivid, kerge telliskivi täidetud kergbetooniga, mittesüttiv või aeglaselt põlev soojusisolatsioonimaterjalid

Tabel 10

. .

Piirangtulepüsivuse disain– ajavahemik tulega kokkupuute algusest standardsetes katsetingimustes kuni ühe antud projekti puhul normaliseeritud piirseisundi alguseni.

Kandevate teraskonstruktsioonide puhul on piirseisundiks kandevõime ehk indikaator R.

Kuigi metall(teras)konstruktsioonid on valmistatud mittesüttivatest materjalidest, on tegelik tulepüsivuse piir keskmiselt 15 minutit. Selle põhjuseks on metalli tugevus- ja deformatsiooniomaduste üsna kiire langus kõrgendatud temperatuurid tulekahju ajal. MC kuumutamise intensiivsus sõltub paljudest teguritest, sealhulgas konstruktsioonide kuumutamise olemusest ja nende kaitsemeetoditest.

Tulekahjul on mitu temperatuurirežiimi:

Standardne tulekahju;

Tunneli tulekahju režiim;

Süsivesiniku tulekahju režiim;

Välistulerežiimid jne.

Tulekindluse piiride määramisel luuakse standardne temperatuurirežiim, mida iseloomustab järgmine sõltuvus

Kus T- temperatuur ahjus, mis vastab ajale t, kraadi C;

See- temperatuur ahjus enne termilise kokkupuute algust (võetakse võrdseks temperatuuriga keskkond), deg. KOOS;

t- katse algusest arvestatud aeg, min.

Süsivesiniku tulekahju temperatuurirežiimi väljendatakse järgmise seosega

Metallkonstruktsioonide tulepüsivuspiiri tekkimine toimub tugevuse vähenemise tagajärjel või konstruktsioonide endi või nende elementide stabiilsuse vähenemise tõttu. Vastab mõlemale juhtumile teatud temperatuur metalliküte, mida nimetatakse kriitiliseks, st. mille juurde moodustub plastist liigend.

Tulepüsivuse piiri arvutamine on taandatud kahe probleemi lahendamisele:staatiline ja soojustehnika.

Staatilise probleemi eesmärk on määrata konstruktsioonide kandevõime, võttes arvesse metalli omaduste muutusi kõrgel temperatuuril, s.o. kriitilise temperatuuri määramine tulekahju korral piirseisundi tekkimise hetkel.

Soojustehnilise ülesande lahendamise tulemusena määratakse metalli kuumutamise aeg tulekahju tekkest kuni kriitilise temperatuuri saavutamiseni arvestuslikus lõigus, s.o. selle ülesande lahendus võimaldab määrata konstruktsiooni tegeliku tulepüsivuse piiri.

Teraskonstruktsioonide tulepüsivuse tänapäevase arvutamise põhitõed on toodud raamatus "Ehituskonstruktsioonide tulekindlus" *I.L. Mosalkov, G.F. Plyusnina, A. Yu. Frolov Moskva, 2001 Erivarustus), kus lk 105-179 3. jaotis on pühendatud teraskonstruktsioonide tulepüsivuse arvutamisele.

Tulekindlate katetega teraskonstruktsioonide tulepüsivuspiiride arvutamise meetod on toodud VNIIPO metoodilistes soovitustes "Teraskonstruktsioonide tulekaitsevahendid. Arvutus- ja katsemeetod kandevate metallkonstruktsioonide tulepüsivuspiiri määramiseks õhukeste- kiht tuleaeglustavad katted."

Arvutuse tulemuseks on järeldus konstruktsiooni tegeliku tulepüsivuse piiri kohta, sealhulgas selle tulekaitse otsuste arvessevõtmine.

Soojustehnilise probleemi lahendamiseks, s.o. ülesanne, mille puhul on vaja määrata konstruktsiooni kuumutamisaeg kriitilise temperatuurini, on vaja teada projekteeritud koormusskeemi, metallkonstruktsiooni vähendatud paksust, köetavate külgede arvu, terase marki, sektsioone (takistust hetk), samuti tulekindlate kattekihtide kuumakaitseomadused.

Teraskonstruktsioonide tulekaitsevahendite efektiivsus määratakse vastavalt standardile GOST R 53295-2009 "Teraskonstruktsioonide tulekaitsevahendid. Üldnõuded. Tuleaeglusti efektiivsuse määramise meetod ". Kahjuks ei saa seda standardit kasutada tulepüsivuse piiride määramiseks, see on otse kirjas punktis 1 "Kohaldusala":"Päris standard ei hõlma määratlust piiridtuletõkkega ehituskonstruktsioonide tulepüsivus.

Fakt on see, et GOST-i järgi seatakse testide tulemusel konstruktsiooni kuumutamisaeg tingimuslikult kriitilise temperatuurini 500C, samas kui arvutatud kriitiline temperatuur sõltub konstruktsiooni "ohutusmarginaalist" ja selle väärtus võib olema alla 500C või rohkem.

Välismaal testitakse tuletõkkevahendeid tuleaeglustusefektiivsuse osas, et saavutada kriitiline temperatuur 250C, 300C, 350C, 400C, 450C, 500C, 550C, 600C, 650C, 700C, 750C.

Nõutavad tulepüsivuse piirid on kehtestatud artikliga. 87 ja Tehnilise eeskirja tuleohutusnõuete tabel nr 21.

Tulepüsivuse aste määratakse vastavalt SP 2.13130.2012 "Süsteemid" nõuetele. tulekaitse. Kaitseobjektide tulepüsivuse tagamine.

Vastavalt SP 2.13130.2012 punkti 5.4.3 nõuetele .... lubatud rakendada kaitsmata teraskonstruktsioonid sõltumata nende tegelikust tulepüsivuspiirist, välja arvatud juhud, kui vähemalt ühe kandekonstruktsiooni elemendi (sõrestike, talade, sammaste jne konstruktsioonielemendid) tulepüsivuspiir katsetulemuste järgi on väiksem kui R 8. Siin määratakse arvutuslikult tegelik tulepüsivuse piir.

Lisaks piirab sama lõige I ja II tulepüsivusastmega hoonetes õhukesekihiliste tulekindlate kattekihtide (tuldaeglustavate värvide) kasutamist kandekonstruktsioonide puhul, mille metalli paksus on 5,8 mm või vähem.

Kandvad teraskonstruktsioonid on enamasti hoone karkass-karkassi elemendid, mille stabiilsus sõltub nii tulepüsivuse piirist kandvad sambad, ja katte elementidest, taladest ja sidemetest.

Vastavalt SP 2.13130.2012 punkti 5.4.2 nõuetele "Hoonete kandvate elementide hulka kuuluvad kandeseinad, sambad, sidemed, jäigastavad membraanid, fermid, põrandate elemendid ja mittepööningukatted (talad, risttalad, plaadid, põrandakatted), kui need osalevad üldise konstruktsiooni tagamisel. jätkusuutlikkus ja hoone geomeetriline muutumatus tulekahju korral. Info kandekonstruktsioonide kohta, mis ei ole seotud terviku tagamisega jätkusuutlikkusja hoone geomeetriline muutumatus, on antud projekteerimisorganisatsiooni poolt aastal tehniline dokumentatsioon hoone peal".

Seega peab kõikidel hoone karkassiga seotud karkassi elementidel olema tulepüsivuspiir neist suurimale.

Arvutusmeetodi olemus

Arvutamise eesmärk on aja määramine, mille möödudes ehituskonstruktsioon standardsetes temperatuuritingimustes kaotab (saab otsa) selle kandevõime või soojusisolatsioonivõime (1 ja 3 konstruktsioonide tulepüsivuse piirseisundit), st kuni P f alguseni.

Ehitise teise tulepüsivuse piirseisundi algusaega (P f) ei saa veel arvutada.

Vastavalt konstruktsiooni 3. piirseisundile arvutatakse tulepüsivus siseseinad, vaheseinad, laed.

Arvestades, et üksikud konstruktsioonid on korraga nii kandvad kui ka piiravad, siis arvutatakse need tulepüsivuse nii 1 kui 3 piirseisundi järgi, näiteks: sisemiste kandeseinte konstruktsioonid, laed.

Sama kehtib ka konstruktsioonide tulepüsivuse määramise kohta ja vastavalt teatmekäsiraamatule, tehniline informatsioon ("GPN-i inspektori abistamiseks") ja loomulikult täiemahuliste tulekatsete meetodil.

Üldjuhul on kandekonstruktsiooni tulepüsivuse piiri arvutamise meetod termotehnilisest ja staatilisest osad (ümbrised - ainult soojustehnikast).

Termotehniline osa arvutusmeetod hõlmab temperatuurimuutuse määramist (standardsete temperatuuritingimustega kokkupuute ajal) nagu mis tahes punktis piki konstruktsiooni paksust, nii ka selle pindu.

Sellise arvutuse tulemuste põhjal on võimalik määrata mitte ainult näidatud temperatuuriväärtused, vaid ka ümbritseva konstruktsiooni kuumutamisaeg piirtemperatuurideni. (140°С+tn), st selle tulepüsivuspiiri tekkimise aeg vastavalt konstruktsiooni tulepüsivuse 3. piirseisundile.

Staatiline osa metoodika näeb ette kandevõime muutuste arvutamise (tugevuse, deformatsiooniväärtuse järgi) kuumutatud konstruktsioon standardse tulekatse ajal.

Disaini skeemid

Konstruktsiooni tulepüsivuse piiri arvutamisel kasutatakse tavaliselt järgmisi projekteerimisskeeme:

1. projekteerimisskeemi (joonis 3.1) kasutatakse siis, kui konstruktsiooni tulepüsivuspiir tekib selle soojusisolatsioonivõime kaotuse tagajärjel (3. tulepüsivuse piirseisund). Selle arvutamine taandub tulepüsivuse probleemi ainult soojustehnika osa lahendamisele.

Riis. 3.1. Esimene arvutusskeem. a - vertikaalne tara; b - horisontaalne tara.

2. projekteerimisskeemi (joonis 3.2) kasutatakse juhul, kui konstruktsiooni tulepüsivuspiir tekib selle kandevõime kaotuse tagajärjel. (kuumutamisel üle kriitilise temperatuuri - metallkonstruktsioonide t cr või raudbetoonkonstruktsiooni töötav armatuur).

Riis. 3.2. Teine arvutusskeem. a - metallist voodriga kolonn; b - raam metallist sein; c - raudbetoonsein; g - raudbetoontala.

Kriitiline - temperatuur - t kr kandev metallkonstruktsioon või painutatud raudbetoonkonstruktsiooni töötav armatuur - selle kuumutamise temperatuur, mille juures metalli voolavuspiir vähenedes saavutab standardse (töö)pinge väärtuse standardsest (töö)koormusest. vastavalt struktuur.

Tema numbriline väärtus oleneb koostisest (kaubamärgid) metall, toote töötlemise tehnoloogia ja standardi väärtus (töötav - see, mis töötab ehitatud hoones) koormus konstruktsioonile. Mida aeglasemalt metalli voolavuspiir kuumutamisel väheneb ja seda väiksem on väärtus väline koormus kujundusel, seda suurem on t cr väärtus, st seda suurem on P f disain.

On konstruktsioone, eelkõige puitkonstruktsioone, mille hävimine tulekahju käigus toimub nende ristlõikepinna vähenemise tagajärjel kriitilise väärtuseni - F cr puidu söestumisel.

Selle tulemusena pinge väärtus - s väliskoormusest ülejäänud (töötab) osa konstruktsiooni ristlõikest suureneb ja kui see väärtus jõuab standardtakistuse väärtuseni - R nt puit (temperatuuri järgi korrigeeritud) konstruktsioon variseb kokku, kuna saavutatakse selle tulepüsivuse piirseisund (kandevõime kaotus), st P f. Sel juhul kasutatakse 3 arvutusskeemi.

Konstruktsiooni tegeliku tulepüsivuse arvutamine vastavalt 3. kujundusskeem taandub konstruktsiooni standardse tulepüsivuskatse ajapunkti määramisele, mille saavutamisel (teadaoleva puidu söestumise kiirusega - n l) ristlõikepindala - S kujundused (selle kandeosa) väheneb kriitilise väärtuseni.

Riis. 3.3. Kolmas arvutusskeem. A - puidust tala; b - raudbetoonist kolonn.

Selle projekteerimisskeemi järgi on praktilistel eesmärkidel piisava täpsusega võimalik arvutada ka kolonni kandva raudbetoonkonstruktsiooni tegelik tulepüsivuspiir, eeldades, et standardtakistus (tõmbetugevus) üle kriitilise temperatuuri kuumutatud betooni väärtus on võrdne nulliga ja "ristlõike" kriitilises piirkonnas võrdub algväärtusega - R n .

Arvutite kasutamisega, 4 arvutusskeem, mis annab samaaegselt tulepüsivusprobleemi soojustehnilise osa lahendamisega konstruktsiooni kandevõime arvutamise ja muutumise kuni selle kadumiseni (st enne konstruktsiooni P f algust vastavalt esimesele. tulepüsivuse piirseisund – joonis 3.5), kui:

N t N n; või Mt =Mn. (3.1)

kus Nt; M t - köetava konstruktsiooni kandevõime, N; N × m;

Nn; M n - standardkoormus (moment konstruktsiooni standardkoormusest) N, N × m.

Selle projekteerimisskeemi kohaselt arvutatakse temperatuur arvuti abil igas projekteerimisvõre punktis (joonis 3.5), mis asetatakse konstruktsiooni ristlõikele arvutatud ajavahemike järel. (arvutustulemuste hea konvergents täismahuliste tulekatsete tulemustega - loendusastmega D t £ 0,1 min).

Samaaegselt temperatuuri arvutamisega arvutusvõrgu igas punktis arvutab arvuti ka materjali tugevuse nendes punktides - samadel ajahetkedel - vastavatel temperatuuridel. (st lahendab tulepüsivuse probleemi staatilise osa). Samal ajal summeerib arvuti konstruktsiooni materjalide tugevuskarakteristikud arvutusruudustiku punktides ja määrab seega kogukandevõime, st konstruktsiooni kui terviku kandevõime antud ajahetkel. konstruktsiooni standardne tulepüsivuskatse.

Selliste arvutuste tulemuste põhjal koostatakse käsitsi (või arvuti abil) konstruktsiooni kandevõime muutumise graafik tulekatse ajast (joonis 3.4), mille järgi tegelik tulepüsivuse piir. struktuur määratakse.

Riis. 3.4. Konstruktsiooni (näiteks kolonni) kandevõime muutmine (vähendamine) standardkoormuseni, kui seda kuumutatakse täismahuliste tulekatsetuste tingimustes.

Seega on 2. ja 3. kujundusskeem 4. erijuhtumid.

Nagu juba mainitud, arvutatakse ehituskonstruktsioonid, mis täidavad nii kande- kui ka piiravat funktsiooni, nii konstruktsiooni 1. kui ka 3. tulepüsivuse piirseisundi järgi. Sel juhul kasutatakse 1. arvutusskeemi, samuti vastavalt 2. arvutusskeemi. Sellise kujunduse näide on soonik w/w põrandaplaat, mille jaoks arvutatakse esimese projekteerimisskeemi järgi konstruktsiooni tulepüsivuse 3. piirseisundi saabumise aeg - riiuli soojendamisel. Seejärel arvutatakse konstruktsiooni 1. tulepüsivuse piirseisundi saabumise aeg - plaadi töösarruse kuumutamise tulemusena - t cr - vastavalt 2. projekteerimisskeemile - kuni konstruktsiooni hävimiseni. plaat selle kandevõime vähenemise tõttu (töötav tugevdus ribides) regulatiivseks (töötab) koormused.

Tulemuste ebapiisavuse tõttu katse- ja teoreetiline uurimus Konstruktsioonide tulepüsivuspiiride arvutamise metoodikasse võetakse tavaliselt sisse järgmised põhieeldused:

1) arvestatav eraldi struktuur- võtmata arvesse selle ühendusi (vuuke) teiste konstruktsioonidega;

2) vertikaalne varraskonstruktsioon tulekahju ajal (tulekahjukatse) kuumutatakse ühtlaselt kogu kõrguse ulatuses;

3) konstruktsiooni otstes ei esine soojusleket;

4) soojuspinged konstruktsioonis, mis ilmnesid selle ebaühtlase kuumenemise tagajärjel (materjalide deformatsiooniomaduste ja erinevate väärtuste muutumise tõttu soojuspaisumine materjali kihid), puudu.

Art. PBZiASP osakonna lektor

Art. siseteenistuse leitnant G.L. Šidlovski

”______” _______________ 201_

Sarnane teave.

lehekülg 1

lehekülg 2

lk 3

lk 4

lk 5

lk 6

lk 7

lk 8

lk 9

lk 10

lk 11

lk 12

lk 13

lk 14

lk 15

lk 16

lk 17

lk 18

lk 19

lk 20

lk 21

lk 22

lk 23

lk 24

lk 25

lk 26

lk 27

lk 28

lk 29

lk 30

TsNIISK neid. NSV Liidu Kutšerenko Gosstroy

Kasu

Moskva 1985

TÖÖKORD PUNANE BANNER EHITUSKONSTRUKTSIOONIDE KESKNE TEADUSINSTITUUT neile. V. A. KUCHERENKO ŠNIISK neid. Kucherenko) GOSSTROY NSVL

Kasu

KONSTRUKTSIOONIDE TULEPINDUSPIIRANGUDE MÄÄRAMISEKS,

PIIRANGUD

LEVITAMINE

tulekahju konstruktsioonidele

MATERJALIDE SÜTTIVUS (SNiP-le P-2-80)

Kinnitatud

1®W

MOSKVA STROYIZDAT 1985

kuumutamisel. Takistuse vähenemise aste on karastatud ülitugevast armatuurtraatterasest suurem kui madala süsinikusisaldusega terasest varraste armatuuri puhul.

2.18. Tab. 5-8 on koostatud pingevaba ja eelpingestatud armatuuriga raudbetoonelementidele, eeldades, et armatuuri kriitiline küttetemperatuur on 500°C. See vastab A-I, A-II, A-1v, A-Shv, A-IV, At-IV, A-V, At-V klassi sarrusterastele. Teiste liitmike klasside kriitiliste temperatuuride erinevust tuleks arvesse võtta tabelis toodud temperatuuride korrutamisega. 5-8 tulepüsivuspiiri koefitsiendiga f või jagades tabelis toodud. 5-8 kaugust tugevdustelgedest selle teguri järgi. F väärtused tuleks võtta:

1. Põrandatele ja katustele, mis on valmistatud monteeritavatest raudbetoonist lameplaatidest, täis- ja mitmeõõnestest, tugevdatud:

a) teraseklass A-III, võrdne 1,2;

b) A-VI, At-VI, At-VII, V-1, Vr-I klassi terased, võrdne 0,9;

c) klasside V-P, Vr-N ülitugev tugevdustraat või klassi K-7 tugevdustrossid, võrdne 0,8.

2. Sest. monteeritavatest raudbetoonplaatidest laed ja katted pikisuunaliste kanderibidega "alla" ja karbikujulised, samuti talad, risttalad ja talad vastavalt kindlaksmääratud tugevdusklassidele: a) f = 1,1; b) f = 0,95; c) f = 0,9.

2.19. Mis tahes tüüpi betoonist konstruktsioonide puhul peavad olema täidetud 0,25 või 0,5 tunni tulepüsivusega raskest betoonist konstruktsioonide miinimumnõuded.

2.20. Kandekonstruktsioonide tulepüsivuspiirid tabelis. 2, 4-8 ja tekstis on antud täisstandardkoormustele, kus koormuse pikaajalise osa G eor ja täiskoormuse Veer suhe on 1. Kui see suhe on 0,3, siis tulepüsivus suureneb võrra 2 korda. G Ser / Vser vaheväärtuste puhul võetakse tulepüsivuse piir lineaarse interpolatsiooni teel.

Märge. Pindala vahepealsete suhete puhul võetakse tulepüsivuse suurenemine interpoleerimise teel.

Konstruktsioonide staatilise määramatuse mõju tulepüsivuspiirile võetakse arvesse, kui on täidetud järgmised nõuded:

a) vähemalt 20% toel nõutavast ülemisest tugevdusest peaks minema üle vahemiku keskosa;

b) pideva süsteemi äärmiste tugede kohal olev ülemine armatuur tuleks kerida toest vähemalt 0,4 / kaugusel ulatuse suunas ja seejärel järk-järgult katkestada (/ - vahemiku pikkus);

c) kogu vahetugede kohal olev ülemine tugevdus peaks jätkuma vähemalt 0,15 / võrra ja seejärel järk-järgult katkema.

Tugedele paigaldatud painutuselemente võib pidada pidevaks süsteemiks.

Tahkete ümmarguste sammaste puhul tuleks nende läbimõõduks võtta mõõde b.

Tabelis toodud parameetritega veerud. 2, millel on ekstsentriliselt või juhusliku ekstsentrilisusega koormus sammaste tugevdamisel mitte üle 3% betooni ristlõikest, välja arvatud vuugid.

Täiendava tugevdusega raudbetoonsammaste tulepüsivuse piir, mis on paigaldatud mitte rohkem kui 250 mm sammuga, tuleks võtta tabelist. 2, korrutades need koefitsiendiga 1,5.

tabel 2

Betooni tüüp	Samba laius I b ja kaugus OCF armatuurist a	Tulepüsivuspiiridega raudbetoonsammaste miinimummõõdud, mm, h
Betooni tüüp	Samba laius I b ja kaugus OCF armatuurist a





(Yb \u003d 1,2 t / m 3)

2.23. Mittekandvate betoonist ja raudbetoonist vaheseinte tulepüsivuse piir ja nende minimaalne paksus t u on toodud tabelis. 3. Deflektorite minimaalne paksus tagab, et betoonelemendi soojendamata pinnal ei tõuse temperatuur keskmiselt rohkem kui 160°C ega ületa standardse tulekatse korral 220°C. T n määramisel tuleks arvesse võtta täiendavaid kaitsekatteid ja plaastreid vastavalt lõigetes toodud juhistele. 2,16 ja 2,16.

Tabel 3

	Tulekindla vaheseina minimaalne paksus, h	piiridega
Betooni tüüp

[y ja \u003d 1,2 t / m 3)
Mobiilne KYb = 0,8 t/m 3)

2.24. Kandvate täisseinte puhul on tulepüsivuse piir, seina paksus t c ja kaugus armatuurteljest a toodud tabelis. 4. Need andmed kehtivad raudbetooni kesk- ja ekstsentrilise kohta

kokkusurutud seinad eeldusel, et kogujõud paikneb seina ristlõike laiuse keskmises kolmandikus. Sel juhul ei tohiks seina kõrguse ja paksuse suhe ületada 20. -Platvormi toega seinapaneelide puhul, mille paksus on vähemalt 14 cm, tuleks tulepüsivuspiirid võtta vastavalt tabelile. 4, korrutades need koefitsiendiga 1,5.

Tabel 4

Betooni tüüp	Paksus t c ja kaugus armatuurteljest a	Raudbetoonseinte miinimummõõdud, mm, koos tulepüsivuse piiridega, h
Betooni tüüp	Paksus t c ja kaugus armatuurteljest a



<Ув = 1,2 т/м 3)

Soonseinaplaatide tulepüsivus tuleks määrata

plaadi paksus. Ribid tuleb ühendada plaadiga klambritega. Ribide minimaalsed mõõtmed ja kaugus sarruse telgedest ribides peavad vastama taladele esitatavatele nõuetele ja on toodud tabelis. 6 ja 7.

Kahekihilistest paneelidest välisseinad, mis koosnevad vähemalt 24 cm paksusest jämepoorilise paisutatud betoonist klassi B2-B2.5 (y in - 0,6-0,9 t / m 3) kaitsekihist ja a kandekihi paksusega vähemalt 10 cm, mille survepinged ei ületa 5 MPa, tulepüsivuspiir on 3,6 tundi.

Kui kasutate seinapaneelides või lagedes põlevat isolatsiooni, tuleks tootmise, paigaldamise või paigaldamise ajal seda isolatsiooni kogu perimeetri ulatuses kaitsta mittesüttiva materjaliga.

Kolmekihilistest paneelidest seintel, mis koosnevad kahest ribilisest raudbetoonplaadist ja isolatsioonist, mis on valmistatud tulekindlast või aeglaselt põlevast mineraalvillast või puitkiudplaadist plaatidest ristlõike kogupaksusega 25 cm, tulepüsivuspiir on vähemalt 3 tundi.

Välised mittekandvad ja isekandvad seinad on valmistatud kolmekihilistest täispaneelidest (GOST 17078-71 koos muudatustega), mis koosnevad välimisest (vähemalt 50 mm paksusest) ja sisemisest raudbetoonkihtidest ning keskmisest põleva isolatsioonikihist (PSB). kaubamärgi vaht vastavalt GOST 15588 - 70 mõõtudega jne), omama tulepüsivuse piirmäära ristlõike kogupaksusega 15-22 cm vähemalt 1 tund. metallist sidemed kogupaksusega 25 cm

Nende konstruktsioonide tule leviku piirmäär on null.

2.25. Pingestatud elementide tulepüsivuse piirid, ristlõike laius b ja kaugus armatuurteljest a on toodud tabelis. 5. Need andmed puudutavad pingestamata ja eelkoormatud liitmikega sõrestiku ja kaarte pingutuselemente, mis on igast küljest soojendatud. Elemendi betooni kogu ristlõikepindala peab olema vähemalt 25 2 min, kus bmyan on tabelis toodud 6 jaoks sobiv suurus. 5.

Tabel 5

Betooni tüüp	Minimaalne ristlõike laius b ja kaugus armatuuri teljest a	Raudbetoonist pingutuselementide miinimummõõdud, mm, koos tulepüsivuse piiridega, h
Betooni tüüp	Minimaalne ristlõike laius b ja kaugus armatuuri teljest a



(Yb \u003d * 1,2 t / m 3)

2.26. Staatiliselt määratud, kolmest küljest köetavate vabalt toestatud talade tulepüsivuspiirid, tala laiused b ja

kaugused armatuuri teljest a, a u (joonis 3) on raske betooni puhul toodud tabelis. 6 ja kopsu jaoks (uv \u003d (1,2 t / m 3) tabelis. 7.

Ühelt poolt kuumutamisel võetakse talade tulepüsivuse piirväärtus vastavalt tabelile. 8 nagu plaatide puhul.

Kaldus külgedega talade puhul mõõdetakse laiust b pingutusarmatuuri raskuskeskmest (vt joonis 3).

Tulepüsivuse piiri määramisel ei tohi arvesse võtta tala äärikutes olevaid auke, kui ülejäänud ristlõikepindala pingetsoonis ei ole väiksem kui 2v 2,

Betooni lõhenemise vältimiseks talade ribides ei tohiks klambri ja pinna vaheline kaugus ületada 0,2 ribi laiusest.

Minimaalne vahemaa a! elemendi pinnalt teljele

/ £36")

Riis. 3. Armatuur kuuliga ja kaugused armatuuri teljest

ükski armatuurvarras ei tohi olla väiksem kui nõutud (tabel 6) tulepüsivuse piiriks 0,5 h ja mitte vähem kui pool a.

Tabel b

Tulepüsivuse piirid, h	Tala laius b ja kaugus armatuurteljest a	Mkhhyamally raudbetoontalade mõõtmed, mm	Minimaalne serva laius b w . mm

Tulepüsivuspiiranguga 2 tundi või enam, vabalt toestatud I-taladel, mille riiulite raskuskeskmete vahe on üle 120 cm, peavad otsapaksendused olema võrdsed tala laiusega.

I-taladele, mille ääriku laiuse ja ääriku laiuse suhe (vt joonis 3) bjb w on suurem kui 2, on vaja ribi paigaldada põiksarrus. Kui suhe b/b w on suurem kui 1,4, tuleb kaugust armatuuri teljest suurendada kuni

0.S5ayb/b w . Kui bjb w > 3, kasutage tabelit. 6 ja 7 ei ole lubatud.

Suurte nihkejõududega talades, mida tajuvad elemendi välispinna lähedale paigaldatud klambrid, kehtib kaugus a (tabelid 6 ja 7) ka klambritele, eeldusel, et need asuvad piirkondades, kus tõmbepingete arvutuslik väärtus on suurem kui 0,1 betooni survetugevusest. Staatiliselt määramatute talade tulepüsivuse piiri määramisel lähtutakse punktis 2.21 toodud juhistest.

Tabel 7

Tulepüsivuse piirid, h	Tala laius b ja kaugus armatuurteljest a	Raudbetoontalade miinimummõõdud, mm	Minimaalne ribi laius b w , mm

Furfuraal-atsetooni monomeeri baasil valmistatud soomustatud polümeerbetoonist talade tulepüsivuspiir 5 = Ts60 mm ja a-45 mm, a w = 25 mm, tugevdatud klassi A-III terasega, on 1 tund.

2.27. Vabalt toestatud plaatide puhul on tulepüsivuse piir, plaatide paksus t, kaugus armatuuri teljest a toodud tabelis. 8.

Plaadi minimaalne paksus t tagab soojenemise nõude: põrandaga külgneval kütmata pinnal tõuseb temperatuur keskmiselt mitte rohkem kui 160°C ja ei ületa 220°C. Mittesüttivatest materjalidest täitematerjalid ja põrandad liidetakse plaadi kogupaksusega ja suurendavad selle tulepüsivuse piiri. Tsemendipreparaadile asetatud põlevad isolatsioonikihid ei vähenda plaatide tulepüsivust ja neid saab kasutada. Täiendavad krohvikihid võivad olla seotud plaatide paksusega.

Õõnesplaadi efektiivne paksus tulepüsivuse hindamiseks määratakse plaadi ristlõikepinna jagamisel< ты, за вычетом площадей пустот, на ее ширину.

Staatiliselt määramatute plaatide tulepüsivuse piiri määramisel arvestatakse punktiga 2.21. Sel juhul peab plaatide paksus ja kaugus armatuuri teljest vastama tabelis toodud andmetele. 8.

Mitme õõnsuse, sealhulgas tühimike tulepüsivuse piirid *

ribidega ülespoole asetsevad ribipaneelid ja terrassid tuleks võtta vastavalt tabelile. 8, korrutades need koefitsiendiga 0,9.

Betooni asukoht tulega kokkupuute poolel	Kergbetooni minimaalsed kihipaksused 11 ja raske betooni 1 2, mm	Tulepüsivuse piirid, h
Betooni asukoht tulega kokkupuute poolel



(Yb \u003d 1,2 t / m 3)

Kerg- ja raskebetoonist kahekihiliste plaatide kütmise tulepüsivuspiirid ning kihtide nõutav paksus on toodud tabelis. 9.

Tabel 8

Betooni tüüp ja omadused		Plaadi minimaalne paksus t ja kaugus	Tulepüsivuse piirid, c
kleepuv plaat		armatuuri teljele a seisev, mm
	Plaadi paksus

	Kontuuride tugi lyjlx< 1,5
	Plaadi paksus
(Yb \u003d 1,2 t / m 3)	Toetage kahelt küljelt või piki kontuuri
	Toetage piki kontuuri 1u / 1x< 1,5
				Tabel 9

Kui kogu armatuur paikneb samal tasapinnal, peab kaugus armatuuri teljest plaatide külgpinnast olema vähemalt tabelis toodud kihi paksus. 6 ja 7.

2.28. Konstruktsioonide tule- ja tulekatsetuste käigus võib täheldada betooni lõhenemist selle kõrge õhuniiskuse korral, mis reeglina võib esineda konstruktsioonides vahetult pärast nende valmistamist või kõrge suhtelise õhuniiskusega ruumides töötamise ajal. Sel juhul tuleks arvutus teha vastavalt "Soovitustele betoon- ja raudbetoonkonstruktsioonide kaitsmiseks tulekahjus purunemise eest" (M, Stroyizdat, 1979). Vajadusel kasutage käesolevates soovitustes kirjeldatud kaitsemeetmeid või tehke tõestusteste.

2.29. Kontrollkatsete käigus tuleks raudbetoonkonstruktsioonide tulepüsivus määrata betooni niiskusesisalduse juures, mis vastab selle niiskusesisaldusele töötingimustes. Kui betooni niiskus töötingimustes on teadmata, on soovitatav raudbetoonkonstruktsiooni katsetada pärast selle hoidmist ruumis, mille suhteline õhuniiskus on 60 ± 15% ja temperatuur 20 ± 10 ° C 1 aasta jooksul. Betooni tööniiskuse sisalduse tagamiseks enne konstruktsioonide katsetamist on lubatud neid kuivatada õhutemperatuuril mitte üle 60°C.

KIVISTRUKTUURID

2.30. Kivikonstruktsioonide tulepüsivuspiirid on toodud tabelis. 10.

2.31. Kui tabeli 6. veerus. 10 näitab, et kivikonstruktsioonide tulepüsivuspiir määratakse II piirseisundi järgi, tuleb arvestada, et nende konstruktsioonide I piirseisund saabub mitte varem kui II.

Tabel 10

Struktuuri skeem (lõik).

Mõõdud a, cm	Tulepüsivuse piir, h	Tulepüsivuse piirseisund (vt punkt 2.4)

Akadeemiline nõukogu TsNIISK neid. NSV Liidu Kutšerenko Gosstroy.

Konstruktsioonide tulepüsivuspiiride, piki konstruktsioone tule levimise piiride ja materjalide süttivusrühmade määramise juhend (SNiP P-2-80 järgi) / TsNIISK im. Kucherenko.- M.: Stroyizdat, 1985.-56 lk.

Välja töötatud SNiP P-2-80 "Hoonete ja rajatiste projekteerimise tuleohutusstandardid" jaoks. Antud on võrdlusandmed tulepüsivuse piiride ja tule leviku kohta raudbetoonist, metallist, puidust, eterniit, plastist ja muudest ehitusmaterjalidest ehituskonstruktsioonidel, samuti andmed ehitusmaterjalide süttivusrühmade kohta.

Projekteerimis-, ehitusorganisatsioonide ja riikliku tuletõrjejärelevalve asutuste insener-tehnilistele töötajatele.

Tab. 15, joon. 3.

ja-instrueerima.-norm. II number - 62-84

Tabeli jätk. 10

3,7 2,5 (testitulemuste põhjal)

EESSÕNA

See juhend on välja töötatud SNiP II-2-80 "Hoonete ja rajatiste projekteerimise tuleohutusstandardid" jaoks. See sisaldab andmeid ehituskonstruktsioonide ja -materjalide tulepüsivuse ja tuleohu standardnäitajate kohta.

Sec. 1 käsiraamat, mille on välja töötanud TsNIISK. Kutšerenko (tehnikateaduste doktor prof. I. G. Romanenkov, tehnikateaduste kandidaat V. N. Siegern-Korn). Sec. 2 poolt välja töötatud TsNIISK neid. Kucherenko (tehnikateaduste doktor

I. G. Romanenkov, Ph.D. Teadused V. N. Siegern-Korn,

L. N. Bruskova, G. M. Kirpitšenkov, V. A. Orlov, V. V. Sorokin, insenerid A. V. Pestrisky, |V. I. Yashin)); NIIZhB (tehnikateaduste doktor

V. V. Žukov; Dr tehn. teadused, prof. A. F. Milovanov; cand. Füüsika-matemaatika. Teadused A. E. Segalov, Ph.D. Teadused. A. A. Gusev, V. V. Solomonov, V. M. Samoilenko; insenerid V. F. Guljajeva, T. N. Malkina); TsNIIEP neid. Mezentseva (tehnikateaduste kandidaat L. M. Schmidt, insener P. E. Žavoronkov); TsNIIPromzdannõi (tehnikateaduste kandidaat V. V. Fedorov, insenerid E. S. Giller, V. V. Sipin) ja VNIIPO (tehnikateaduste doktor, professor A. I. Yakovlev; tehnikateaduste kandidaadid V P. Bushev, S. V. Davõdov, Z. F., Volimpiers V. mootor, V. G. Yu. S. Kharitonov, L. V. Sheinina, V. I. Shchelkunov). Sec. 3 TsNIISK poolt välja töötatud. Kutšerenko (inseneriteaduste doktor, prof. I. G. Romanenkov, keemiateaduste kandidaat N. V. Kovyršina, insener V. G. Gonchar) ja Gruusia Teaduste Akadeemia mäemehaanika instituut. SSR (tehnikateaduste kandidaat G. S. Abashidze, insenerid L. I. Mirashvili, L. V. Gurchumelia).

Käsiraamatu väljatöötamisel kasutati Gosgrazhdanstroy, NSV Liidu Raudteeministeeriumi MNITi, VNIISTROMi ja NSVL Tööstus- ja Ehitusmaterjalide Ministeeriumi VNIISTROMi ja NIPIsilicatobetoni elamumajanduse TsNIIEP ja õppehoonete TsNIIEP materjale.

Juhistes kasutatav SNiP II-2-80 tekst on paksus kirjas. Selle lõigud on topelt nummerdatud, SNiP-i järgi nummerdamine on antud sulgudes.

Juhtudel, kui käsiraamatus antud teave ei ole piisav konstruktsioonide ja materjalide asjakohaste näitajate kindlakstegemiseks, võtke konsultatsioonide ja tulekatsetuste taotluste saamiseks ühendust TsNIISK nm-ga. Kutšerenko või NSV Liidu NIIZhB Gosstroy. Nende näitajate kehtestamise aluseks võivad olla ka NSVL Riikliku Ehituskomitee poolt heaks kiidetud või kokku lepitud standardite ja meetodite kohaselt tehtud katsete tulemused.

Märkused ja ettepanekud käsiraamatu kohta saatke aadressil: Moskva, 109389, 2nd Institutskaya st., 6, TsNIISK im. V. A. Kutšerenko.

1. ÜLDSÄTTED

1.1. Kasutusjuhend koostati abistamiseks projekteerimisel, ehitamisel? organisatsioonid ja tulekaitseasutused, et vähendada ehituskonstruktsioonide tulepüsivuspiiride, piki neid tule leviku piirmäärade ja SNiP 11-2-80 standarditud materjalide süttivusrühmade kehtestamiseks kuluvat aega, tööjõudu ja materjale.

1.3. (2.4). Ehitusmaterjalid jaotatakse süttivuse järgi kolme rühma: tulekindlad, aeglaselt põlevad ja põlevad.

2. EHITUSKONSTRUKTSIOONID.

TULEPESU JA TULELEVIKU PIIRNORMID

Tule leviku piir ehituskonstruktsioonidele määratakse lisas toodud meetodil. 2.

TULEKAHJU PIIRI

2.2. Ehituskonstruktsioonide tulepüsivuspiiriks loetakse aega (tundides või minutites) nende standardse tulekatse algusest ühe tulepüsivuse piirseisundi saabumiseni.

2.3. Standardis SEV 1000-78 eristatakse järgmist nelja tüüpi tulepüsivuse piirseisundit: konstruktsioonide ja sõlmede kandevõime vähenemine (varisemine või läbipaine, olenevalt tüübist

struktuurid); soojusisolatsioonivõime osas - temperatuuri tõus kuumutamata pinnal keskmiselt üle 160 °C või selle pinna mis tahes punktis üle 190 °C, võrreldes konstruktsiooni katseeelse temperatuuriga, või üle 220 ° C, olenemata konstruktsiooni temperatuurist enne katsetamist; tiheduse osas - läbivate pragude või aukude tekkimine konstruktsioonides, mille kaudu põlemisproduktid või leegid tungivad; tulekindlate katetega kaitstud ja ilma katsetamata konstruktsioonide puhul koormuse korral on piirseisundiks konstruktsiooni materjali kriitilise temperatuuri saavutamine.

Välisseinte, katete, talade, sõrestike, sammaste ja sammaste puhul on piirseisundiks ainult konstruktsioonide ja sõlmede kandevõime kadu.

2.4. Punktis 2.3 toodud tarindite tulepüsivuse piirseisundeid nimetame edaspidi lühiduse mõttes konstruktsiooni tulepüsivuse piirseisunditeks vastavalt l t II, III ja IV.

2.5. Konstruktsioonide tulepüsivuspiirid saab määrata ka arvutusega. Sellistel juhtudel ei pruugita testi läbi viia.

Tulepüsivuspiiride arvutuslik määramine tuleks läbi viia NSVL Glavtekhnormirovanie Gosstroy poolt heaks kiidetud meetoditega.

2.6. Konstruktsioonide tulepüsivuspiiri ligikaudseks hindamiseks nende arendamise ja projekteerimise ajal võib juhinduda järgmistest sätetest:

a) kihiliste väliskonstruktsioonide tulepüsivuspiir soojusisolatsioonivõime poolest on võrdne ja reeglina suurem kui üksikute kihtide tulepüsivuspiiride summa. Sellest järeldub, et hoone välispiirete kihtide arvu suurendamine (krohvimine, vooderdus) ei vähenda selle tulepüsivuse piiri soojusisolatsioonivõime osas. Mõnel juhul ei pruugi lisakihi sisseviimine mõju avaldada, näiteks lehtmetalliga silmitsi seismisel soojendamata poolelt;

c) ebasümmeetriliste piirdekonstruktsioonide tulepüsivuspiirid

kihtide riaalne paigutus sõltub soojusvoo suunast. Sellel küljel, kus tulekahju tõenäosus on suurem, on soovitatav asetada madala soojusjuhtivusega tulekindlad materjalid;

d) konstruktsioonide niiskuse suurenemine aitab vähendada kuumenemiskiirust ja tõsta tulekindlust, välja arvatud juhul, kui niiskuse tõus suurendab materjali äkilise rabeda purunemise või lokaalsete rästide ilmnemise tõenäosust, on see nähtus eriti oluline. ohtlik betoon- ja;

f) mida kõrgem on konstruktsiooni tulepüsivus, seda väiksem on selle elementide sektsiooni kuumutatud perimeetri ja nende pindala suhe;

TULEKAHJU PIIR

2.8. (lk 2, lk 1). Ehituskonstruktsioonide tule leviku katse seisneb konstruktsiooni põlemisest tingitud kahjustuse ulatuse määramises väljaspool küttetsooni - kontrolltsoonis.

2.9. Kahjudeks loetakse visuaalselt tuvastatavate materjalide söestumist või läbipõlemist, samuti termoplastsete materjalide sulamist.

Tule leviku piiriks võetakse kahjustuse maksimaalne suurus (cm), mis määratakse vastavalt lisas toodud katsemeetodile. 2 kuni SNiP II-2-8G.

2.10. Tule levikuks katsetatakse konstruktsioone, mis on valmistatud põlevatest ja aeglaselt põlevatest materjalidest, reeglina ilma viimistluseta ja voodrita.

Ainult mittesüttivatest materjalidest valmistatud konstruktsioone tuleks käsitleda mittelevivate tulena (tule leviku piirväärtus nende kohal tuleks võtta nulliga).

Kui tule leviku katse ajal ei ole kontrolltsoonis olevate konstruktsioonide kahjustused üle 5 cm, tuleks arvestada ka tule leviku vältimisega.

2L Tule leviku piiri esialgseks hindamiseks võib kasutada järgmisi sätteid:

a) põlevmaterjalist konstruktsioonide horisontaalne tule leviku piir (horisontaalsetel konstruktsioonidel - laed, pinnakatted, talad jne) on üle 25 cm ja vertikaalselt (vertikaalsete konstruktsioonide puhul - seinad, vaheseinad, sambad jne. .) - üle 40 cm;

b) põlevatest või aeglaselt põlevatest materjalidest valmistatud konstruktsioonidel, mis on kaitstud tule ja kõrge temperatuuri eest mittesüttivate materjalidega, võib tule horisontaalne leviku piir olla alla 25 cm ja vertikaalselt alla 40 cm, tingimusel et kaitsekiht kogu katseperioodi jooksul (kuni konstruktsioon on täielikult jahtunud) ei soojene kontrolltsoonis süttimistemperatuurini või kaitstud materjali intensiivse termilise lagunemise alguseni. Konstruktsioon ei tohi tuld levitada tingimusel, et mittesüttivast materjalist välimine kiht kogu katseperioodi jooksul (kuni konstruktsioon on täielikult jahtunud) ei soojene küttetsoonis süttimistemperatuurini või süttimistemperatuuri alguseni. kaitstud materjali intensiivne termiline lagunemine;

BETOON JA RAUDBETOONKONSTRUKTSIOONID

2.15. Armatuuri telje kaugus ja elementide minimaalsed mõõtmed konstruktsioonide vajaliku tulepüsivuse tagamiseks sõltuvad betooni tüübist. Kergbetoonide soojusjuhtivus on 10-20% ja suurte karbonaattäitematerjalidega betoonidel 5-10% vähem kui silikaattäitematerjaliga rasketel betoonidel. Sellega seoses võib kergbetoonist või karbonaattäidisega raskebetoonist valmistatud konstruktsiooni armatuuri telje kaugust võtta väiksemaks kui silikaattäitega raskest betoonist valmistatud konstruktsioonide puhul, millel on nendest betoonidest valmistatud konstruktsioonidega sama tulepüsivus. .

2.16. Põlengu ajal kaitseb betooni kaitsekiht armatuuri kiire kuumenemise ja kriitilise temperatuuri saavutamise eest, mille juures saabub konstruktsiooni tulepüsivuse piir.

Tabelis. 2, 4-8 näitab kaugusi kuumutatud pinnast tugevdusteljeni (joonis 1 ja 2).

Riis. 1. Kaugused tugevdusteljest Joon. 2. Keskmine teljekaugus

liitmikud

Juhtudel, kui tugevdus paikneb erinevatel tasanditel, on keskmine

kaugus armatuuri teljest a tuleb määrata, võttes arvesse armatuuri pindalasid (L l L 2, ..., L p) ja vastavaid kaugusi telgedest (a b a-2, > Yap), mõõdetuna lähimast küttepunktist

elemendi alumiste (alumiste või külgmiste) pindade kohta vastavalt valemile

A\I\\A^

Ajfli -f- A^cl^ ~b. . N~L n Dp __ 1_

L1+L2+L3. . +Lp 2 Lg

2.17. Kõik terased vähendavad tõmbe- või survetugevust

1 Täiendavaid soojusisolatsiooni katteid saab teha vastavalt "Metallkonstruktsioonide tulekindlate kattekihtide kasutamise soovitustele" - M .; Stroyizdat, 1984.