Õhukanalite kilomeetrite arvutamine. Õhukanalite aerodünaamiline arvutus. Kohalikud takistuskoefitsiendid

Pärast sektsiooni läbimõõdu või mõõtmete valimist määratakse õhu kiirus: , m / s, kus f f - sektsiooni tegelik pindala, m 2. Ümarate kanalite jaoks , ruudu jaoks , ristkülikukujulise m 2 jaoks. Lisaks arvutatakse ristkülikukujuliste kanalite jaoks ekvivalentne läbimõõt, mm. Ruudude puhul on samaväärne diameeter võrdne ruudu küljega.

Võite kasutada ka ligikaudset valemit . Selle viga ei ületa 3–5%, mis on inseneriarvutuste jaoks piisav. Kogu sektsiooni Rl hõõrdumise rõhukadu Pa saadakse erikaod R korrutamisel lõigu pikkusega l. Kui kasutatakse muudest materjalidest õhukanaleid või kanaleid, on vaja sisse viia kareduse βsh korrektsioon. See sõltub kanali materjali absoluutsest ekvivalentkaredusest K e ja v f väärtusest.

Õhukanali materjali absoluutne ekvivalentne karedus:

Parandusväärtused β w:

V f, m/s β w väärtustel K e, mm
1.5
1.32 1.43 1.77 2.2
1.37 1.49 1.86 2.32
1.41 1.54 1.93 2.41
1.44 1.58 1.98 2.48
1.47 1.61 2.03 2.54

Teras- ja vinüülkanalite puhul βsh = 1. βsh täpsemad väärtused leiate tabelist 22.12. Kui seda parandust arvesse võtta, saadakse korrigeeritud hõõrdumise rõhukaod Rlβ sh, Pa, korrutades Rl väärtusega β sh.

Seejärel määratakse dünaamiline rõhk sektsioonis, Pa. Siin ρ in on transporditava õhu tihedus, kg / m 3. Tavaliselt võtke ρ ühikutes \u003d 1,2 kg / m 3.

Veerg „kohalikud takistused“ sisaldab selles piirkonnas saadaolevate takistuste nimetusi (põlve, tee, rist, põlve, rest, lagi, vihmavari jne). Lisaks märgitakse ära nende arv ja omadused, mille järgi määratakse nende elementide CMR väärtused. Näiteks ümmarguse kurvi puhul on see pöördenurk ja pöörderaadiuse suhe kanali läbimõõduga r/d, ristkülikukujulise käänaku puhul on see pöördenurk ja kanali külgede mõõtmed. a ja b. Külgmiste avade puhul õhukanalis või -kanalis (näiteks õhuvõtuvõre paigalduskohas) - avapinna ja õhukanali ristlõike suhe f resp / f o. Läbikäigul olevate tee- ja ristide puhul võetakse arvesse käigu ja tüve ristlõikepindala fp / fs ning voolukiirust harus ja tüves L o / L s, haru ti- ja ristide puhul - haru ja tüve ristlõikepindala suhe fp / fs ja jällegi väärtus L o /L s. Tuleb meeles pidada, et iga tee või rist ühendab kahte külgnevat sektsiooni, kuid need viitavad ühele neist sektsioonidest, milles õhuvool L on väiksem. Teede ja ristide erinevus jooksul ja harul on seotud disaini suuna kulgemisega. See on näidatud järgmisel joonisel.

Siin on arvutatud suund kujutatud paksu joonega ja õhuvoolude suunad on näidatud õhukeste nooltega. Lisaks on allkirjastatud täpselt, kus iga variandi puhul asub tee tüvi, läbipääs ja haru õige valik seosed f p /f s, f o /f s ja L o /L s. Pange tähele, et toitesüsteemides tehakse arvutus tavaliselt õhu liikumise suhtes ja väljalaskesüsteemides mööda seda liikumist. Lõigud, kuhu vaadeldavad teed kuuluvad, on tähistatud linnukestega. Sama kehtib ka ristide kohta. Reeglina, kuigi mitte alati, ilmuvad tee- ja ristid läbipääsule põhisuuna arvutamisel ja harule sekundaarsete sektsioonide aerodünaamilise ühendamise korral (vt allpool). Sel juhul võib sama tee põhisuunas pidada teeks läbipääsu kohta ja teiseses suunas - erineva koefitsiendiga haruna.

Allpool on toodud tavaliste takistuste ξ ligikaudsed väärtused. Võred ja varjud võetakse arvesse ainult lõppsektsioonides. Ristide koefitsiendid on võetud sama suurusega kui vastavate teede puhul.



Väärtused ξ mõnest kohalik vastupanu.

Vastupanu nimi KMS (ξ) Vastupanu nimi KMS (ξ)
Küünarnukk 90 o, r/d = 1 0.21 Võre reguleerimata RS-G (väljalaske- või õhu sisselaskeava) 2.9
Ristkülikukujuline küünarnukk 90 o 0.3 … 0.6
Tee läbipääsus (süst) 0.25 … 0.4 äkiline laienemine
Haru tee (rõhk) 0.65 … 1.9 äkiline ahenemine 0.5
Tee läbipääsus (imemine) 0.5 … 1 Esimene külgava (õhu sisselaskevõlli sisselaskeava) 2.5 … 4.5
Haru tee (imemine) –0.5 * … 0.25
Plafoon (anemostaat) ST-KR,ST-KV 5.6 Ristkülikukujuline küünarnukk 90 o 1.2
Reguleeritav rest RS-VG (tarne) 3.8 Vihmavari väljalaskevõlli kohal 1.3

*) negatiivne CMR võib tekkida väikestel L o /L s, mis on tingitud õhu väljutamisest (imemisest) harust põhivooluga.

Täpsemad andmed CCM-i kohta on toodud tabelites 22.16 - 22.43. Pärast Σξ väärtuse määramist arvutatakse rõhukaod kohalike takistuste juures , Pa ja summaarsed rõhukaod lõigul Rlβ w + Z, Pa. Kui põhisuuna kõigi sektsioonide arvutamine on lõpule viidud, summeeritakse nende Rlβ w + Z väärtused ja määratakse võrgu ventilatsioonivõrgu kogutakistus ΔР = Σ(Rlβ w + Z). Võrgu ΔР väärtus on üks ventilaatori valimise lähteandmeid. Pärast ventilaatori valimist toitesüsteemis tehakse ventilatsioonivõrgu akustiline arvutus (vt ptk 12) ja vajadusel valitakse summuti.

Arvutustulemused kantakse tabelisse järgmisel kujul.

Pärast põhisuuna arvutamist seotakse üks või kaks haru. Kui süsteem teenindab mitut korrust, saate linkimiseks valida vahekorrustel olevad põrandaharud. Kui süsteem teenindab ühte korrust, seotakse peaharud, mis ei ole põhisuunas (vt näide punktis 2.3). Lingitud sektsioonide arvutamine toimub samas järjestuses nagu põhisuuna puhul ja see registreeritakse tabelisse samal kujul. Ühendamine loetakse lõppenuks, kui ühendatud sektsioonide rõhukadude summa Σ(Rlβ w + Z) erineb summast Σ(Rlβ w + Z) mööda põhisuuna paralleelselt ühendatud sektsioone mitte rohkem kui ±10%. Sektsioonid piki põhi- ja seotud suundi nende hargnemiskohast kuni otste õhujaoturiteni loetakse paralleelselt ühendatuks. Kui vooluahel näeb välja selline nagu järgmisel joonisel (põhisuund on näidatud paksus kirjas), siis on suuna 2 joondamiseks vajalik, et 2. sektsiooni Rlβ w + Z väärtus oleks võrdne jaotise 1 väärtusega Rlβ w + Z, mis on saadud. põhisuuna arvutusest, täpsusega ±10%.

Selle materjaliga jätkavad ajakirja “Kliimamaailm” toimetajad peatükkide avaldamist raamatust “Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Disaini soovitused
vesi ja ühiskondlikud hooned. Autor Krasnov Yu.S.

Õhukanalite aerodünaamiline arvutamine algab joonistamisest aksonomeetriline diagramm(M 1: 100), pannes kirja sektsioonide arvud, nende koormused L (m 3 / h) ja pikkused I (m). Määratakse aerodünaamilise arvutuse suund - kõige kaugemast ja koormatud sektsioonist kuni ventilaatorini. Kahtluse korral arvutatakse suuna määramisel kõik võimalikud valikud.

Arvutamine algab kaugemast sektsioonist: määratakse ringi läbimõõt D (m) või ristkülikukujulise kanali ristlõike pindala F (m 2):

Kiirus suureneb ventilaatorile lähenedes.

Lisa H järgi võtavad nad lähima standardväärtused: D CT või (a x b) st (m).

Ristkülikukujuliste kanalite hüdrauliline raadius (m):

kus on kanaliosa kohalike takistuste koefitsientide summa.

Kohalikud takistused kahe sektsiooni piiril (tee, ristid) on omistatud väiksema vooluhulgaga lõigule.

Kohalikud takistuskoefitsiendid on toodud lisades.

3-korruselist administratiivhoonet teenindava sissepuhkeventilatsiooni süsteemi skeem

Arvutamise näide

Algandmed:

Kruntide arv tarne L, m 3 / h pikkus L, m υ jõed, m/s osa
a × b, m		 υ f, m/s D l , m Re λ kmc kaod lõigus Δр, pa
väljalaskevõre pp 0,2 × 0,4 3,1 - - - 1,8 10,4
1 720 4,2 4 0,2 × 0,25 4,0 0,222 56900 0,0205 0,48 8,4
2 1030 3,0 5 0,25 × 0,25 4,6 0,25 73700 0,0195 0,4 8,1
3 2130 2,7 6 0,4 × 0,25 5,92 0,308 116900 0,0180 0,48 13,4
4 3480 14,8 7 0,4 × 0,4 6,04 0,40 154900 0,0172 1,44 45,5
5 6830 1,2 8 0,5 × 0,5 7,6 0,50 234000 0,0159 0,2 8,3
6 10420 6,4 10 0,6 × 0,5 9,65 0,545 337000 0,0151 0,64 45,7
6a 10420 0,8 Yu. Ø0,64 8,99 0,64 369000 0,0149 0 0,9
7 10420 3,2 5 0,53 × 1,06 5,15 0,707 234000 0,0312 × n 2,5 44,2
Kahjud kokku: 185
Tabel 1. Aerodünaamiline arvutus

Õhukanalid on valmistatud tsingitud lehtterasest, mille paksus ja mõõtmed vastavad ca. N välja. Õhuvõtu võlli materjal on telliskivi. Õhujaoturitena kasutatakse PP tüüpi reguleeritavaid reste koos võimalike sektsioonidega: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 ja 600 x 200 mm, varjutegur 0,8 ja maksimaalne väljalaskeõhu kiirus kuni 3 m/s.

Täielikult avatud labadega isoleeritud sisselaskeklapi takistus on 10 Pa. Õhusoojendi paigaldise hüdrauliline takistus on 100 Pa (eraldi arvestuse järgi). Filtri takistus G-4 250 Pa. Summuti hüdrauliline takistus 36 Pa (vastavalt akustiline arvutus). Õhukanalid projekteeritakse arhitektuurinõuetest lähtuvalt ristkülikukujuline sektsioon.

Sektsioonid telliskivi kanalid võetud tabeli järgi. 22.7.

Kohalikud takistuskoefitsiendid

Sektsioon 1. RR-rest väljapääsu juures ristlõikega 200 × 400 mm (arvutatakse eraldi):

Kruntide arv Kohaliku takistuse tüüp Sketš Nurk α, kraad. Suhtumine Põhjendus KMS
F0/F1 L 0 /L st f pass / f st
1 Hajuti 20 0,62 - - Tab. 25.1 0,09
Väljavõtmine 90 - - - Tab. 25.11 0,19
Tee-pass - - 0,3 0,8 Rakendus 25.8 0,2
∑ = 0,48
2 Tee-pass - - 0,48 0,63 Rakendus 25.8 0,4
3 haru tee - 0,63 0,61 - Rakendus 25.9 0,48
4 2 pistikupesa 250 × 400 90 - - - Rakendus 25.11
Väljavõtmine 400 × 250 90 - - - Rakendus 25.11 0,22
Tee-pass - - 0,49 0,64 Tab. 25.8 0,4
∑ = 1,44
5 Tee-pass - - 0,34 0,83 Rakendus 25.8 0,2
6 Hajuti ventilaatori järel h = 0,6 1,53 - - Rakendus 25.13 0,14
Väljavõtmine 600 × 500 90 - - - Rakendus 25.11 0,5
∑= 0,64
6a Segadus ventilaatori ees D g \u003d 0,42 m Tab. 25.12 0
7 Põlv 90 - - - Tab. 25.1 1,2
Louvre iluvõre Tab. 25.1 1,3
∑ = 1,44
Tabel 2. Kohalike takistuste määramine

Krasnov Yu.S.,

1. Hõõrdekadu:

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,

z = Q* (v*v*y)/2g,

Lubatud kiiruse meetod

Märkus: õhuvoolu kiirus tabelis on antud meetrites sekundis

Ristkülikukujuliste kanalite kasutamine

Peakao diagramm näitab ümarate kanalite läbimõõtu. Kui selle asemel kasutatakse ristkülikukujulisi kanaleid, leidke nende ekvivalentsed läbimõõdud alloleva tabeli abil.

Märkused:

  • Kui ruumi pole piisavalt (näiteks rekonstrueerimise ajal), valige ristkülikukujulised kanalid. Reeglina on kanali laius 2 korda kõrgem).

Kanalite samaväärsete läbimõõtude tabel

Kui on teada õhukanalite parameetrid (nende pikkus, ristlõige, õhu hõõrdetegur pinnal), on võimalik arvutada rõhukadu süsteemis prognoositava õhuvoolu juures.

Kogu rõhukadu (kg/sq.m) arvutatakse järgmise valemi abil:

kus R on hõõrdumise rõhukadu 1 kohta jooksev meeterõhukanal, l - õhukanali pikkus meetrites, z - kohalikest takistustest tingitud rõhukadu (muutuva sektsiooniga).

1. Hõõrdekadu:

Ümarkanalis arvutatakse hõõrdumise rõhukaod P tr järgmiselt:

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,

kus x on hõõrdetakistuse koefitsient, l on kanali pikkus meetrites, d on kanali läbimõõt meetrites, v on õhuvoolu kiirus m/s, y on õhu tihedus kg/m3, g on kiirendus vabalangus(9,8 m/s2).

Märkus: Kui õhukanalil ei ole ümmargune, vaid ristkülikukujuline ristlõige, tuleb valemis asendada samaväärne diameeter, mis A ja B külgedega õhukanali puhul on võrdne: dekviv = 2AB/(A + B)

2. Kaod kohalikust takistusest:

Kohalikest takistustest tingitud rõhukaod arvutatakse järgmise valemi järgi:

z = Q* (v*v*y)/2g,

kus Q on kohalike takistuste koefitsientide summa kanali selles osas, mille kohta arvutus tehakse, v on õhuvoolu kiirus m/s, y on õhu tihedus kg/m3, g on vaba langemine kiirendus (9,8 m/s2). Q väärtused sisalduvad tabelina.

Lubatud kiiruse meetod

Õhukanalite võrgu arvutamisel lubatud kiiruste meetodil võetakse lähteandmeteks optimaalne õhukiirus (vt tabelit). Seejärel võetakse arvesse kanali vajalik ristlõige ja rõhukadu selles.

Õhukanalite aerodünaamilise arvutamise protseduur vastavalt lubatud kiiruste meetodile:

Joonistage õhujaotussüsteemi skeem. Märkige iga kanaliosa kohta 1 tunni jooksul läbinud õhu pikkus ja kogus.

Arvutamist alustame ventilaatorist kõige kaugematest ja enimkoormatud sektsioonidest.

Optimaalse õhukiiruse tundmine see tuba ja 1 tunni jooksul kanalit läbiva õhu maht, määrame kanali sobiva läbimõõdu (või ristlõike).

Arvutame hõõrdumisest tingitud rõhukadu P tr.

Tabeliandmete järgi määrame kohalike takistuste summa Q ja arvutame lokaalsetest takistustest z tingitud rõhukadu.

Õhujaotusvõrgu järgmiste harude saadaolev rõhk määratakse enne seda haru asuvate sektsioonide rõhukadude summana.

Arvutamise käigus on vaja järjestikku siduda kõik võrgu harud, võrdsustades iga haru takistuse kõige koormatud haru takistusega. Seda tehakse diafragmidega. Need paigaldatakse õhukanalite kergelt koormatud osadele, suurendades takistust.

Maksimaalse õhukiiruse tabel sõltuvalt kanalinõuetest


Pideva peakaotuse meetod

See meetod eeldab pidevat rõhukadu kanali 1 lineaarmeetri kohta. Selle põhjal määratakse kanalivõrgu mõõtmed. Pideva peakaotuse meetod on üsna lihtne ja seda kasutatakse ventilatsioonisüsteemide teostatavusuuringu etapis:

Sõltuvalt ruumi otstarbest valitakse lubatud õhukiiruste tabeli järgi kiirus kanali põhiosal.

Lõikes 1 määratud kiiruse ja projekteeritud õhuvoolu põhjal leitakse esialgne rõhukadu (1 m kanali pikkuse kohta). See on allolev diagramm.

Määratakse enim koormatud haru ja selle pikkuseks võetakse õhujaotussüsteemi ekvivalentpikkus. Enamasti on see kaugus kaugeima difuusorini.

Korrutage samaväärne süsteemi pikkus etapis 2 saadud peakaoga. Saadud väärtusele lisatakse hajutite peakadu.

Nüüd määrake alloleva skeemi järgi ventilaatorist tuleva esialgse kanali läbimõõt ja seejärel ülejäänud võrguosade läbimõõdud vastavalt vastavatele õhuvoolukiirustele. Sel juhul eeldatakse, et esialgne rõhukadu on konstantne.

Peakao ja kanali läbimõõdu määramise skeem

Peakao diagramm näitab ümarate kanalite läbimõõtu. Kui selle asemel kasutatakse ristkülikukujulisi kanaleid, leidke nende ekvivalentsed läbimõõdud alloleva tabeli abil.

Märkused:

Kui ruum seda võimaldab, on parem valida ümmargused või ruudukujulised kanalid;

Kui ruumi pole piisavalt (näiteks rekonstrueerimisel), valitakse ristkülikukujulised kanalid. Reeglina on kanali laius 2 korda kõrgem).

Tabelis on näidatud kanali kõrgus millimeetrites horisontaalselt, vertikaalne laius ja tabeli lahtrid sisaldavad samaväärseid kanali läbimõõte millimeetrites.

2017-08-15

UDK 697,9

Ventilatsioonisüsteemides olevate teede lokaalse takistuse koefitsientide määramine

O. D. Samarin, tehnikateaduste kandidaat, dotsent (NRU MGSU)

Praegust olukorda ventilatsioonivõrkude elementide kohaliku takistuse (LRC) koefitsientide väärtuste määramisel võetakse arvesse nende juures. aerodünaamiline arvutus. Analüüsitakse mõningaid kaasaegseid teoreetilisi ja eksperimentaalseid töid vaadeldavas piirkonnas ning tuvastatakse olemasoleva teatmekirjanduse puudused, mis puudutavad selle andmete kasutamise mugavust MS Exceli tabeleid kasutades tehnilistes arvutustes. Peamised saadaolevate tabelite lähendamise tulemused CMS-i ühtsete teede jaoks ventilatsiooni- ja kliimaseadmetes tühjendamise ja imemise ajal on esitatud sobivate tehniliste valemite kujul. Antakse hinnang saadud sõltuvuste täpsusele ja nende rakendatavuse lubatud vahemikule ning soovitused nende kasutamiseks massprojekteerimise praktikas. Ettekanne on illustreeritud numbriliste ja graafiliste näidetega.

Märksõnad:kohaliku takistuse koefitsient, tee, haru, tühjendus, imemine.

UDK 697,9

Ventilatsioonisüsteemides olevate teede lokaalsete takistuste koefitsientide määramine

O. D. Samarin, PhD, Moskva Riikliku Ehitusülikooli (NR MSUCE) riikliku uurimistöö dotsent

Praegust olukorda vaadatakse üle ventilatsioonisüsteemide elementide lokaalsete takistuste (CLR) koefitsientide väärtuste määratlusega nende aerodünaamilisel arvutamisel. Antud on mõnede selle valdkonna kaasaegsete teoreetiliste ja eksperimentaalsete tööde analüüs ning olemasolevas teatmekirjanduses on tuvastatud puudused selle andmete kasutatavuses tehniliste arvutuste tegemiseks MS Exceli tabeleid kasutades. Olemasolevate tabelite CLR-ile lähendamise peamised tulemused sissepritse haru ühtsete teede ja ventilatsiooni- ja kliimaseadmete imemise kohta on esitatud vastavates insenerivalemites. Antakse saadud sõltuvuste täpsuse hinnang ja nende kehtiv rakendusala ning soovitused nende kasutamiseks massiprojektis. Esitlust illustreerivad numbrilised ja graafilised näited.

märksõnad:kohaliku takistuse koefitsient, tee, haru, sissepritse, imemine.

Kui õhuvool liigub ventilatsiooni- ja kliimaseadmete (V ja KV) õhukanalites ja -kanalites, mängivad lisaks hõõrdumisest tingitud rõhukadudele olulist rolli ka lokaalsete takistuste kaod - õhukanalite vormitud osad, õhujaoturid ja võrguseadmed.

Sellised kaod on võrdelised dünaamilise rõhuga R q = ρ v² / 2, kus ρ on õhu tihedus, ligikaudu 1,2 kg / m³ temperatuuril umbes +20 ° C; v— selle kiirus [m/s], mis määratakse reeglina takistuse taga olevas kanali osas.

Proportsionaalsuse koefitsiendid ξ, mida nimetatakse kohalikeks takistuste koefitsientideks (LRC). erinevaid elemente süsteemid B ja HF määratakse tavaliselt kättesaadavate tabelite põhjal, eelkõige paljudes muudes allikates ja muudes allikates. Suurim raskus on sel juhul enamasti KMS-i otsimine tee- või harusõlmede jaoks. Fakt on see, et sel juhul on vaja arvesse võtta tee tüüpi (läbipääsu või haru jaoks) ja õhu liikumise režiimi (sunnimine või imemine), samuti harus oleva õhuvoolu ja voolu suhet. pagasiruumis L´ o \u003d L o /L c ja läbipääsu ristlõikepindala tüve ristlõikepinnani F´ p \u003d F p / F s.

Imemise ajal olevate teede puhul on vaja arvestada ka haru ristlõikepindala ja tüve ristlõikepindala suhet. F´ o \u003d F o / F s. Juhendis on vastavad andmed toodud tabelis. 22.36-22.40. Arvutuste tegemisel aga Exceli tabeleid kasutades, mis on praegu üsna levinud erinevate standardite laialdase kasutamise tõttu tarkvara ja arvutuste tulemuste teatamise mugavuse tõttu on soovitav CMR-i analüütiliste valemite olemasolu, vähemalt enamlevinud teede omaduste muutuste vahemikes.

Lisaks oleks soovitav haridusprotsessis vähendada tehniline tööõpilastele ja põhikoormuse ülekandmine arendustegevusele konstruktiivseid lahendusi süsteemid.

Sarnased valemid on saadaval sellises üsna fundamentaalses allikas nagu, kuid seal on need esitatud väga üldistatud kujul, võtmata arvesse olemasolevate konkreetsete elementide disainifunktsioone. ventilatsioonisüsteemid ja kasutada ka märkimisväärset arvu lisavalikud ja mõnel juhul nõuavad juurdepääsu teatud tabelitele. Teisest küljest ilmumine Hiljuti süsteemide B ja KV automaatse aerodünaamilise arvutamise programmid kasutavad CMR-i määramiseks mõningaid algoritme, kuid reeglina on need kasutajale tundmatud ja võivad seetõttu tekitada kahtlusi nende kehtivuses ja õigsuses.

Samuti on praegu ilmumas mõned tööd, mille autorid jätkavad uurimistööd CMR-i arvutuse täpsustamiseks või süsteemi vastava elemendi parameetrite ulatuse laiendamiseks, mille puhul saadud tulemused kehtivad. Need väljaanded ilmuvad nii meil kui ka välismaal, kuigi üldiselt pole nende arv liiga suur ja põhinevad peamiselt turbulentsete voogude arvulisel modelleerimisel arvuti abil või otsestel eksperimentaalsetel uuringutel. Autorite saadud andmeid on aga massidisaini praktikas reeglina raske kasutada, kuna neid pole veel insenerikujul esitatud.

Sellega seoses tundub olevat asjakohane analüüsida tabelites sisalduvaid andmeid ja saada nende põhjal ligikaudsed sõltuvused, mis oleksid inseneripraktika jaoks kõige lihtsama ja mugavaima kujuga ning kajastaksid samal ajal adekvaatselt olemasolevate sõltuvuste olemust. CMR teedele. Nende kõige levinumate sortide puhul - teesid läbikäigus (ühtsed harusõlmed) antud ülesanne lahendas autor töös. Samas on teede jaoks harul keerulisem analüütilisi seoseid leida, kuna sõltuvused ise tunduvad siin keerulisemad. Üldine vorm lähendusvalemid, nagu sellistel puhkudel ikka, saadakse lähtuvalt arvutatud punktide paiknemisest korrelatsiooniväljal ning vastavad koefitsiendid valitakse vähimruutude meetodil, et Exceli abil koostatud graafiku hälvet minimeerida. Seejärel mõnede kõige sagedamini kasutatavate vahemike jaoks F p / F s, F o / F s ja L o / L s väljendeid saab saada:

juures L´o= 0,20-0,75 ja F´o\u003d 0,40-0,65 - teedele süstimise ajal (tarne);

juures L´o = 0,2-0,7, F´o= 0,3-0,5 ja F´n\u003d 0,6-0,8 - imemisega (väljalaskega) tiisid.

Sõltuvuste (1) ja (2) täpsus on näidatud joonistel fig. 1 ja 2, mis näitab töötlemistabeli tulemusi. 22.36 ja 22.37 KMS ühtsete teede (harusõlmede) puhul ümmarguse ristlõikega harul imemise ajal. Ristkülikukujulise lõigu puhul erinevad tulemused ebaoluliselt.

Võib märkida, et lahknevus on siin suurem kui teedel ühe läbimise kohta ja on keskmiselt 10-15%, mõnikord isegi kuni 20%, kuid tehniliste arvutuste jaoks võib see olla vastuvõetav, eriti arvestades tabelites sisalduvat ilmset esialgset viga. ja samaaegne arvutuste lihtsustamine Exceli kasutamisel. Samas ei vaja saadud suhtarvud muid lähteandmeid, välja arvatud need, mis aerodünaamilise arvutuse tabelis juba olemas on. Tõepoolest, see peab selgelt näitama nii õhuvoolu kiirusi kui ka ristlõikeid voolus ja naaberlõigus, mis sisalduvad loetletud valemites. Esiteks lihtsustab see arvutusi Exceli tabelite kasutamisel. Samal ajal fig. 1 ja 2 võimaldavad kontrollida, kas leitud analüütilised sõltuvused peegeldavad üsna adekvaatselt kõigi peamiste tegurite mõju olemust teede CMR-ile ja neis õhuvoolu liikumisel toimuvate protsesside füüsikalist olemust.

Samas on selles töös toodud valemid väga lihtsad, selged ja kergesti ligipääsetavad nii inseneriarvutusteks, eriti Excelis kui ka õppeprotsessis. Nende kasutamine võimaldab loobuda tabelite interpoleerimisest, säilitades samal ajal tehnilisteks arvutusteks vajaliku täpsuse, ja arvutada otse harul asuvate teede lokaalse takistuse koefitsiente väga kiiresti. lai valik ristlõigete ja õhuvooluhulkade suhted tüves ja okstes.

See on üsna piisav ventilatsiooni- ja kliimaseadmete projekteerimiseks enamikus elamutes ja ühiskondlikud hooned.

  1. Disaineri käsiraamat. Sisemised sanitaarseadmed. Osa 3. Ventilatsioon ja kliimaseade. Raamat. 2 / Toim. N.N. Pavlov ja Yu.I. Schiller. - M.: Stroyizdat, 1992. 416 lk.
  2. Idelchik I.E. Hüdraulilise takistuse käsiraamat / Toim. M.O. Steinberg. - Toim. 3. - M.: Mashinostroenie, 1992. 672 lk.
  3. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Batalova A.V. Torujuhtmesüsteemide häirivate elementide lokaalsete takistuste koefitsientide määramiseks // Izvestija vuzov: Stroitel'stvo, 2012. Nr 9. lk 108–112.
  4. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Varsegova E.V. Rõhukadude arvutamiseks kohalikes takistustes: Soobshch. 1 // Ülikoolide uudised: Ehitus, 2016. Nr 4. lk 66–73.
  5. Averkova O.A. Imemisavade sissepääsu juures eraldatud voolude eksperimentaalne uuring // Vestnik BSTU im. V.G. Šuhov, 2012. Nr 1. lk 158–160.
  6. Kamel A.H., Shaqlaih A.S. Ringikujulistes kanalites voolavate vedelike hõõrdumise rõhukadud: ülevaade. SPE puurimine ja lõpetamine. 2015. Vol. 30. Ei. 2.Lk. 129–140.
  7. Gabrielaitiene I. Kaugküttesüsteemi numbriline simulatsioon rõhuasetusega mööduva temperatuuri käitumisele. Proc. 8. rahvusvahelisel konverentsil “Keskkonnatehnika”. Vilnius. VGTU kirjastus. 2011 Vol. 2.Lk. 747–754.
  8. Horikiri K., Yao Y., Yao J. Konjugaadi voolu ja soojusülekande modelleerimine ventileeritavas ruumis siseruumide soojusmugavuse hindamiseks. Ehitus ja keskkond. 2014. Ei. 77.Lk. 135–147.
  9. Samarin O.D. Lokaaltakistuste arvutamine hoonete ventilatsioonisüsteemides // Journal of S.O.K., 2012. Nr 2. lk 68–70.

Selle materjaliga jätkavad ajakirja “Kliimamaailm” toimetajad peatükkide avaldamist raamatust “Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Disaini soovitused
vee- ja ühiskondlikud hooned”. Autor Krasnov Yu.S.

Õhukanalite aerodünaamiline arvutamine algab aksonomeetrilise diagrammi (M 1: 100) joonistamisega, pannes kirja sektsioonide arvud, nende koormused L (m 3 / h) ja pikkused I (m). Määratakse aerodünaamilise arvutuse suund - kõige kaugemast ja koormatud sektsioonist kuni ventilaatorini. Kahtluse korral arvutatakse suuna määramisel kõik võimalikud valikud.

Arvutamine algab kaugemast sektsioonist: määratakse ringi läbimõõt D (m) või ristkülikukujulise kanali ristlõike pindala F (m 2):

Kiirus suureneb ventilaatorile lähenedes.

Vastavalt lisale H on lähimad standardväärtused võetud: D CT või (a x b) st (m).

Ristkülikukujuliste kanalite hüdrauliline raadius (m):

kus - kanali sektsiooni kohalike takistuste koefitsientide summa.

Kohalikud takistused kahe sektsiooni piiril (tee, ristid) on omistatud väiksema vooluhulgaga lõigule.

Kohalikud takistuskoefitsiendid on toodud lisades.

3-korruselist administratiivhoonet teenindava sissepuhkeventilatsiooni süsteemi skeem

Arvutamise näide

Algandmed:

Kruntide arv tarne L, m 3 / h pikkus L, m υ jõed, m/s osa
a × b, m		 υ f, m/s D l , m Re λ kmc kaod lõigus Δр, pa
väljalaskevõre pp 0,2 × 0,4 3,1 — — — 1,8 10,4
1 720 4,2 4 0,2 × 0,25 4,0 0,222 56900 0,0205 0,48 8,4
2 1030 3,0 5 0,25 × 0,25 4,6 0,25 73700 0,0195 0,4 8,1
3 2130 2,7 6 0,4 × 0,25 5,92 0,308 116900 0,0180 0,48 13,4
4 3480 14,8 7 0,4 × 0,4 6,04 0,40 154900 0,0172 1,44 45,5
5 6830 1,2 8 0,5 × 0,5 7,6 0,50 234000 0,0159 0,2 8,3
6 10420 6,4 10 0,6 × 0,5 9,65 0,545 337000 0,0151 0,64 45,7
6a 10420 0,8 Yu. Ø0,64 8,99 0,64 369000 0,0149 0 0,9
7 10420 3,2 5 0,53 × 1,06 5,15 0,707 234000 0,0312 × n 2,5 44,2
Kahjud kokku: 185
Tabel 1. Aerodünaamiline arvutus

Õhukanalid on valmistatud tsingitud lehtterasest, mille paksus ja mõõtmed vastavad ca. N alates . Õhuvõtu võlli materjal on telliskivi. Õhujaoturitena kasutatakse PP tüüpi reguleeritavaid reste koos võimalike sektsioonidega: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 ja 600 x 200 mm, varjutegur 0,8 ja maksimaalne väljalaskeõhu kiirus kuni 3 m/s.

Täielikult avatud labadega isoleeritud sisselaskeklapi takistus on 10 Pa. Õhusoojendi paigaldise hüdrauliline takistus on 100 Pa (eraldi arvestuse järgi). Filtri takistus G-4 250 Pa. Summuti hüdrauliline takistus on 36 Pa (akustilise arvutuse järgi). Arhitektuurinõuetest lähtuvalt projekteeritakse ristkülikukujulised kanalid.

Tellistest kanalite ristlõiked on võetud vastavalt tabelile. 22.7.

Kohalikud takistuskoefitsiendid

Sektsioon 1. RR-rest väljapääsu juures ristlõikega 200 × 400 mm (arvutatakse eraldi):

Kruntide arv Kohaliku takistuse tüüp Sketš Nurk α, kraad. Suhtumine Põhjendus KMS
F0/F1 L 0 /L st f pass / f st
1 Hajuti 20 0,62 — — Tab. 25.1 0,09
Väljavõtmine 90 — — — Tab. 25.11 0,19
Tee-pass — — 0,3 0,8 Rakendus 25.8 0,2
∑ = 0,48
2 Tee-pass — — 0,48 0,63 Rakendus 25.8 0,4
3 haru tee — 0,63 0,61 — Rakendus 25.9 0,48
4 2 pistikupesa 250 × 400 90 — — — Rakendus 25.11
Väljavõtmine 400 × 250 90 — — — Rakendus 25.11 0,22
Tee-pass — — 0,49 0,64 Tab. 25.8 0,4
∑ = 1,44
5 Tee-pass — — 0,34 0,83 Rakendus 25.8 0,2
6 Hajuti ventilaatori järel h = 0,6 1,53 — — Rakendus 25.13 0,14
Väljavõtmine 600 × 500 90 — — — Rakendus 25.11 0,5
∑= 0,64
6a Segadus ventilaatori ees D g \u003d 0,42 m Tab. 25.12 0
7 Põlv 90 — — — Tab. 25.1 1,2
Louvre iluvõre Tab. 25.1 1,3
∑ = 1,44
Tabel 2. Kohalike takistuste määramine

Krasnov Yu.S.,

„Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Tööstus- ja ühiskondlike hoonete projekteerimissoovitused, peatükk 15. "Thermocool"

  • Külmutusmasinad ja külmutusagregaadid. Külmutuskeskuse disaini näide
  • “Soojusbilansi arvutamine, niiskuse sissevõtt, õhuvahetus, J-d diagrammide koostamine. Mitmetsooniline kliimaseade. Lahendusnäited»
  • Disainer. Ajakirja "Kliimamaailm" materjalid
    • Õhu põhiparameetrid, filtriklassid, küttekeha võimsuse arvestus, standardid ja eeskirjad, füüsikaliste suuruste tabel
    • Eraldi tehnilised lahendused, varustus
      • Mis on elliptiline pistik ja miks seda vaja on
    • Praeguste temperatuurimääruste mõju andmekeskuse energiatarbimisele Uued meetodid andmekeskuste kliimaseadmete energiatõhususe parandamiseks Tahkeküttekamina efektiivsuse tõstmine Külmutusseadmete soojustagastussüsteemid Veinihoidlate mikrokliima ja seadmed selle loomiseks Spetsiaalsete välisõhuvarustussüsteemide (DOAS) seadmete valik Tunneli ventilatsioonisüsteem. TLT-TURBO GmbH seadmed Wesperi seadmete kasutamine ettevõtte "KIRISHINEFTEORGSINTEZ" õli süvatöötlemise kompleksis Õhuvahetuse kontroll laboriruumides Põrandaaluste õhujaotussüsteemide (UFAD) integreeritud kasutamine koos jahutustaladega Tunneli ventilatsioonisüsteem. Ventilatsiooniskeemi valimine Õhk-termiliste kardinate arvutamine soojus- ja massikadude eksperimentaalsete andmete uut tüüpi esituse alusel Kogemus detsentraliseeritud ventilatsioonisüsteemi loomisel hoone rekonstrueerimisel Külmtalad laboritele. Kahekordse energia taaskasutamine Töökindluse tagamine projekteerimisetapis Tööstusettevõtte külmutusseadme töö käigus eralduva soojuse ärakasutamine
  • Õhukanalite aerodünaamilise arvutuse meetod
    • DAICHI split-süsteemi valimise metoodika Ventilaatorite vibratsiooni omadused Soojusisolatsiooni disaini uus standard Kliimaparameetrite järgi ruumide klassifitseerimise rakendusküsimused Ventilatsioonisüsteemide juhtimise ja struktuuri optimeerimine Variaatorid ja drenaažipumbad firmalt EDC Uus teatmeteos ABOK-ilt Uus lähenemine kliimaseadmetega hoonete külmutussüsteemide ehitamisele ja kasutamisele
Laadimine...
Üles