I N S T R U K T I A

PT-80/100-130/13 LMZ.

Instruktioner skal være kendt:

1. leder af kedel- og turbineværkstedet-2,

2. Vicechefer for Kedelturbineværkstedet for Operation-2,

3. ledende vagtleder på station-2,

4. stationsskifteleder-2,

5. vagtleder af turbineafdelingen i kedel-turbineværkstedet-2,

6. Ingeniør af TsTSCHU med dampturbiner i kategori VI,

7. ingeniør-crawler til turbineudstyr af 5. kategori;

8. ingeniør-crawler til turbineudstyr af IV-kategorien.

Petropavlovsk-Kamchatsky

JSC Energi og Elektrificering "Kamchatskenergo".

Filial "Kamchatskiye TPP".

GODKENDE:

Chefingeniør filial af JSC "Kamchatskenergo" KTET'er

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20 år.

I N S T R U K T I A

Betjeningsvejledning dampturbine

PT-80/100-130/13 LMZ.

Instruktionens udløbsdato:

med "____" ____________ 20

af "____" ____________ 20

Petropavlovsk - Kamchatsky

1. Generelle bestemmelser………………………………………………………………………………… 6

1.1. Kriterier for sikker drift af en dampturbine PT80/100-130/13………………. 7

1.2. Turbine tekniske data………………………………………………………………………………………………….. 13

1.4. Turbinebeskyttelse………………………………………………………………………….……………… 18

1.5. Turbinen skal være nødstop med manuel vakuumfejl........... 22

1.6. Turbinen skal standses øjeblikkeligt………………………………………………………………… 22

Møllen skal aflæsses og standses inden for perioden

bestemt af chefingeniøren for kraftværket…………………………………..……..… 23

1.8. Kontinuerlig drift af møllen med mærkeeffekt er tilladt…………………... 23

2. Kort beskrivelse turbine design………………………………………..… 23

3. Turbinenhedens olieforsyningssystem…………………………………..…. 25

4. Generatorakseltætningssystem………………………………………………………… 26

5. Turbinekontrolsystem………………………………………………………………. 30

6. Tekniske data og beskrivelse af generatoren……………………………………… 31

7. Tekniske egenskaber og beskrivelse af kondenseringsenheden…. 34

8. Beskrivelse og tekniske specifikationer regenerativ plante…… 37

Beskrivelse og tekniske karakteristika af installationen til

opvarmning af netvand……………………………………………………………………… 42

10. Klargøring af turbineenheden til opstart………………………………………………….… 44

10.1. Generelle bestemmelser………………………………………………………………………………………………………….44

10.2. Forberedelse af idriftsættelse af oliesystemet………………………………………………………….46

10.3. Klargøring af styresystemet til opstart………………………………………………………..…….49

10.4. Klargøring og opstart af regenererings- og kondenseringsenheden…………………………………49

10.5. Forberedelse til inddragelse i driften af installationen til opvarmning af netvand……………………… 54

10.6. Opvarmning af damprørledningen til GPP…………………………………………………………………………………………55

11. Start af turbineenheden…………………………………………………………………………..… 55

11.1. Generelle instruktioner……………………………………………………………………………………………………….55

11.2. Start af turbinen fra kold tilstand…………………………………………………………………...61

11.3. Start af turbinen fra en varm tilstand……………………………………………………………….…..64

11.4. Start af turbinen fra en varm tilstand…………………………………………………………………………..65

11.5. Funktioner ved turbinestart på glidende parametre for levende damp………………….…..67

12. Tænd for produktionsdampudsugningen…………………………………... 67

13. Nedlukning af produktionsdampudvinding………………………………….… 69

14. Tænd for opvarmningsdampudsugningen…………………………………..…. 69

15. Nedlukning af opvarmningsdampudsugning………………………….…... 71

16. Vedligeholdelse af turbinen under normal drift………………….… 72

16.1 Generelle bestemmelser……………………………………………………………………………………………….72

16.2 Vedligeholdelse af kondenseringsenheden…………………………………………………………..74

16.3 Vedligeholdelse af det regenerative anlæg………………………………………………………………….….76

16.4 Vedligeholdelse af olieforsyningssystemet…………………………………………………………...87

16.5 Generatorvedligeholdelse ………………………………………………………………………… 79

16.6 Vedligeholdelse af installationen til opvarmning af netvand………………………………………….……80

17. Nedlukning af turbine………………………………………………………………………………… 81

17.1 Generelle instruktioner for standsning af møllen……………………………………………………………….……81

17.2 Nedlukning af møllen i reserve, samt til reparationer uden nedkøling…………………………..…82

17.3 Turbinestop til reparation med nedkøling……………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………

18. Sikkerhedskrav……………………………………….…… 86

19. Foranstaltninger til forebyggelse og eliminering af ulykker ved møllen ...... 88

19.1. Generelle instruktioner………………………………………………………………………………………………………88

19.2. Tilfælde af nødstop af møllen…………………………………………………………………...…90

19.3. Handlinger udført af den teknologiske beskyttelse af turbinen………………………………………………91

19.4. Personalets handlinger i nødstilfælde på turbinen………………………………..…….92

20. Regler for adgang til reparation af udstyr……………………………….… 107

21. Proceduren for adgang til mølleprøvning………………………………….. 108

Ansøgninger

22.1. Turbinestartplan fra kold tilstand (metaltemperatur

HPC i dampindtagszonen mindre end 150 ˚С)……………………………………………………………..… 109

22.2. Turbinestartplan efter 48 timers inaktivitet (metaltemperatur

HPC i dampindtagszonen 300 ˚С)………………………………………………………………………………..110

22.3. Turbinestartplan efter 24 timers inaktivitet (metaltemperatur

HPC i dampindtagszonen 340 ˚С)……………………………………………………………………..…111

22.4. Turbinestartplan efter 6-8 timers nedetid (metaltemperatur

HPC i dampindtagszonen 420 ˚С)……………………………………………………………………………….112

22.5. Turbinestartplan efter 1-2 timers nedetid (metaltemperatur

HPC i dampindløbszonen 440 ˚С)……………………………………………………………..…………113

22.6. Omtrentlige tidsplaner for opstart af turbine ved nominel

frisk damp parametre……………………………………………………………………………….…114

22.7. Længdesnit af turbinen………………………………………………………………………..….…115

22.8. Turbinekontrolskema………………………………………………………………………………..….116

22.9. termisk ordning turbineenheder………………………………………………………………….….118

23. Tilføjelser og ændringer…………………………………………………………………. 119

GENERELLE BESTEMMELSER.

Dampturbine type PT-80/100-130/13 LMZ med industriel og 2-trins opvarmningsdampudsugning, nominel effekt 80 MW og maksimalt 100 MW (i en bestemt kombination af justerbare udsugninger) er designet til direkte generatordrift vekselstrøm TVF-110-2E U3 med en kapacitet på 110 MW, monteret på et fælles fundament med en turbine.

Liste over forkortelser og symboler:

AZV - automatisk højtrykslukker;

VPU - spærreanordning;

GMN - hovedoliepumpe;

GPZ - hoveddampventil;

KOS - kontraventil med en servomotor;

KEN - kondensat elektrisk pumpe;

MUT - turbinekontrolmekanisme;

OM - effektbegrænser;

PVD - højtryksvarmere;

HDPE - lavtryksvarmere;

PMN - startolie elektrisk pumpe;

PN - tætningsdampkøler;

PS - forsegl dampkøler med ejektor;

PSG-1 - netværksvarmer af det nederste valg;

PSG-2 - det samme, top udvalg;

PEN - nærende elektrisk pumpe;

RVD - højtryksrotor;

RK - kontrolventiler;

RND - lavtryksrotor;

RT - turbinerotor;

HPC - højtrykscylinder;

LPC - lavtrykscylinder;

RMN - reserveoliepumpe;

AMN - nødoliepumpe;

RPDS - olietryksfaldsafbryder i smøresystemet;

Рpr - damptryk i produktionsvalgkammeret;

P - tryk i kammeret af den nedre varmeudvinding;

P - det samme, øvre varmevalg;

Dpo - dampforbrug i produktionsvalget;

D - samlet forbrug for PSG-1.2;

KAZ - automatisk lukkeventil;

MNUV - generatorakseltætningsoliepumpe;

NOG - generator kølepumpe;

SAR - automatisk kontrolsystem;

EGP - elektrohydraulisk konverter;

KIS - executive magnetventil;

TIL - valg af opvarmning;

ON - produktionsvalg;

MO - oliekøler;

RPD - differenstrykregulator;

PSM - mobil olieudskiller;

ЗГ - hydraulisk lukker;

BD - spjældtank;

IM - olieinjektor;

RS - hastighedsregulator;

RD - trykregulator.

1.1.1. Turbinekraft:

Maksimal turbineeffekt ved fuld effekt

regenerering og visse kombinationer af produktion og

varmeudvinding …………………………………………………………………...100 MW

Maksimal turbineeffekt i kondenseringstilstand med HPH-5, 6, 7 slukket

Maksimal effekt af turbinen i kondenseringstilstand med LPH-2, 3, 4 slukket …………………………………………………………………………………....71MW

Den maksimale effekt af turbinen i kondenseringstilstand med

LPH-2, 3, 4 og PVD-5, 6, 7 ………………………………………………………………………………………….68 MW

som indgår i driften af PVD-5,6,7………………………………………………………..10 MW

Turbinens minimumseffekt i kondenseringstilstand kl

hvor afløbspumpen PND-2 er tændt……………………………………………………….20 MW

Den mindste effekt af turbineenheden, som er inkluderet i

drift af justerbare turbineudtræk……………………………………………………………… 30 MW

1.1.2. Ifølge turbinerotorens rotationsfrekvens:

Nominel turbinerotorhastighed …………………………………………………..3000 rpm

Nominel hastighed for turbinerotorens spærring

enhed ………………………………………………………………………………………………..………..3.4 rpm

Begræns afvigelsen turbinerotorhastighed ved

hvor turbineenheden er slukket af beskyttelsen………………………………………………..…..3300 rpm

3360 rpm

Den kritiske hastighed for turbogeneratorrotoren ………………………………………….1500 rpm

Kritisk hastighed for lavtryksturbinerotoren………………………….……1600 rpm

Den kritiske hastighed for turbinens højtryksrotor………………………….….1800 rpm

1.1.3. Ifølge strømmen af overophedet damp til turbinen:

Nominel dampstrøm til turbinen ved drift i kondenseringstilstand

med et fuldt aktiveret regenereringssystem (ved mærkeeffekt

turbinenhed lig med 80 MW) ………………………………………………………………………………305 t/h

Maksimal dampstrøm til turbinen med systemet tændt

regenerering, kontrolleret produktion og varmeudvinding

og lukket reguleringsventil nr. 5 …..…………………………………………………………………..415 t/h

Maksimalt dampforbrug pr. turbine ………………………….…………………..………………470 t/t

tilstand med deaktiveret HPH-5, 6, 7 …………………………………………………………………..270 t/t

Den maksimale dampstrøm til turbinen under dens drift på kondensatoren

tilstand med deaktiveret LPH-2, 3, 4 …………………………………………………………………..260t/t

Den maksimale dampstrøm til turbinen under dens drift på kondensatoren

tilstand med deaktiveret LPH-2, 3, 4 og PVD-5, 6, 7………………………………………………..…230t/t

1.1.4. Ifølge det absolutte tryk af overophedet damp foran CBA:

Nominelt absolut tryk af overophedet damp før CBA…………………..……….130 kgf/cm 2

Tilladt reduktion af det absolutte tryk af overophedet damp

før CBA under turbinedrift…….………………………………………………………………………125 kgf/cm 2

Tilladt stigning i det absolutte tryk af overophedet damp

før CBA under turbinedrift.…………………………………………………………………………135 kgf/cm 2

Den maksimale afvigelse af det absolutte tryk af overophedet damp før CBA

under drift af turbinen og med varigheden af hver afvigelse ikke mere end 30 minutter……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Ifølge den overophedede damptemperatur foran CBA:

Nominel temperatur for overophedet damp før CBA..………………………………………..…..555 0 С

Tilladt fald i overophedet damptemperatur

før CBA under turbinedrift.………………………………………………………………………….……… 545 0 С

Tilladt stigning i overophedet damptemperatur før

CBA under turbinedrift………………………………………………………………………………….. 560 0 С

Den maksimale afvigelse af den overophedede damptemperatur foran CBA kl

turbinens drift og varigheden af hver afvigelse er ikke mere end 30

minutter………………….………………..………………………………………………………………….………565 0 С

Den mindste afvigelse af den overophedede damptemperatur foran CBA kl

hvor turbineenheden er slukket af beskyttelsen………………………………………………………………...425 0 С

1.1.6. Ifølge det absolutte damptryk i turbinens kontroltrin:

ved overhedede dampstrømningshastigheder for turbinen op til 415 t/t. …………………………………………...98,8 kgf/cm 2

Maksimalt absolut damptryk i HPC-kontroltrin

når turbinen kører i kondenseringstilstand med deaktiveret HPH-5, 6, 7….……….…64 kgf/cm 2

Maksimalt absolut damptryk i HPC-kontroltrin

når turbinen kører i kondenseringstilstand med LPH-2, 3, 4 slukket ………….…62 kgf/cm 2

Maksimalt absolut damptryk i HPC-kontroltrin

når turbinen kører i kondenseringstilstand med LPH-2, 3, 4 slukket

og PVD-5, 6,7…………………………………………………………………………..……….……… .....55 kgf/cm 2

Det maksimale absolutte damptryk i tankkammeret

HPC-ventil (bag 4-trinet) ved overophedede dampstrømningshastigheder til turbinen

mere end 415 t/t …………………………………………………………………………………………………………………………83 kgf/ cm 2

Maksimalt absolut damptryk i kontrolkammeret

LPC-trin (bag 18. trin) …………………………………..……………………………………………..13,5 kgf / cm 2

1.1.7. Ifølge det absolutte damptryk i de kontrollerede turbineudtræk:

Tilladt stigning i absolut damptryk i

kontrolleret produktionsvalg ………………………………………………………………… 16 kgf / cm 2

Tilladt reduktion af det absolutte damptryk i

kontrolleret produktionsvalg ………………………………………………………………… 10 kgf / cm 2

Den maksimale afvigelse af det absolutte damptryk i den kontrollerede produktionsudsugning, hvorved sikkerhedsventiler…………………………………………………………………………..19,5 kgf/cm 2

overvarmeudtræk …………………………………………………………………...2,5 kgf/cm 2

overvarmeudtræk …………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2

Den maksimale afvigelse af det absolutte damptryk i den regulerede

overvarmeudsugning, hvor den virker

sikkerhedsventil…………………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm2

Den maksimale afvigelse af det absolutte damptryk i

styret overvarmeudsugning, hvori

turbineenheden er slukket af beskyttelsen…………………………………………………..…………………...3,5 kgf/cm 2

Tilladt stigning i det absolutte damptryk i den regulerede

lavere varmeudsugning ………………………………………………………………….…… 1 kgf / cm 2

Tilladt reduktion af det absolutte damptryk i den regulerede

lavere varmeudsugning ………………………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2

Maksimalt tilladt trykfald mellem kammeret

lavere varmeudsugning og turbinekondensator………………………….… op til 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. I henhold til dampstrømmen i de kontrollerede turbineudtræk:

Nominel dampstrøm i en justerbar produktion

udvalg ………………………………………………………………………………………………………….……185 t/t

Maksimalt dampflow i en justerbar produktion...

turbinens nominelle effekt og afbrudt

varmeudvinding ……………………………………………………………………….………245 t/t

Den maksimale dampstrøm i en justerbar produktion

valg ved et absolut tryk i det lig med 13 kgf / cm 2,

turbineeffekt reduceret til 70 MW og slukket

varmeudtræk …………………………………………………………………………..……300 t/t

Nominel dampstrøm i justerbar top

varmeudvinding …………………………………………………………………………...132 t/t

og afbrudt produktion prøveudtagning ………………………………………………………………………………………………150 t/h

Maksimal dampstrøm i justerbar top

varmeudvinding med effekt reduceret til 76 MW

turbine og afbrudt produktionsudvinding ………………………………………….……220 t/t

Maksimal dampstrøm i justerbar top

varmeudvinding ved nominel turbineeffekt

og reduceret til 40 t/t dampforbrug ved produktionsudvinding …………………………………200 t/t

Maksimalt dampforbrug i PSG-2 ved absolut tryk

i den øvre varmeudsugning 1,2 kgf/cm 2 ………………………………………………………….…145 t/h

Maksimalt dampforbrug i PSG-1 ved absolut tryk

i den nederste varmeudsugning 1 kgf / cm 2 ………………………………………………………….220 t/h

1.1.9. Afhænger af damptemperaturen i turbineudtræk:

Nominel damptemperatur i en kontrolleret produktion

valg efter OU-1, 2 (3.4) …………………………………………………………………………………..280 0 С

Tilladt stigning i damptemperatur er kontrolleret

produktionsvalg efter OU-1, 2 (3.4) …………………………………………………………....285 0 С

Tilladt damptemperaturfald kontrolleres

produktionsvalg efter OU-1.2 (3.4) ………………………………………………………….…275 0 С

1.1.10. Ved termisk tilstand turbiner:

Maksimald

…………………………………………..15 0 S/min.

bypass rør fra AZV til HPC styreventiler

ved temperaturer af overophedet damp under 450 grader C.………………………………………………….………25 0 С

Maksimal tilladt metaltemperaturforskel

bypass rør fra AZV til HPC styreventiler

ved en temperatur af overophedet damp over 450 grader C.……………………………………………….…….20 0 C.

Maksimal tilladt temperaturforskel af det øverste metal

og bund HPC (LPC) i dampindløbszonen ………………….…………………………………………………..50 0 С

Den maksimalt tilladte temperaturforskel af metallet i

tværsnit (bredde) af vandrette flanger

cylinderstik uden at tænde for varmesystemet

flanger og tappe på HPC.

HPC-stik med opvarmning af flanger og tappe på …………………………………..…50 0 С

i tværsnittet (i bredden) af vandrette flanger

HPC-stik med opvarmning af flanger og tappe på ………………………………….……-25 0 С

Den maksimalt tilladte temperaturforskel af metallet mellem den øvre

og nedre (højre og venstre) HPC-flanger når

opvarmning af flanger og tappe ………………………………………………………….…………………....10 0 С

Maksimal tilladt positiv temperaturforskel af metal

mellem flanger og HPC-bolte med varme på

flanger og tappe ………………………………………………………………….………………………….20 0 С

Maksimal tilladt negativ metaltemperaturforskel

mellem flanger og HPC-bolte med opvarmning af flanger og tap på ………………………………………………………………………………………………..…. .- 20 0 C

Den maksimalt tilladte temperaturforskel af metallet i tykkelse

cylindervæg, målt i området af HPC-kontroltrinnet ………………………………….35 0 С

lejer og turbinetryklejer ………………………………………….……...…..90 0 C

Den maksimalt tilladte temperatur for lejeskaller

generator lejer …………………………………………………………………………..………..80 0 C

1.1.11. I henhold til den mekaniske tilstand af turbinen:

Maksimal tilladt afkortning af højtryksslangen i forhold til højtrykshovedet….……………………………………….-2 mm

Maksimal tilladt forlængelse af højtryksslangen i forhold til højtrykscylinderen ….……………………………………….+3 mm

Maksimal tilladt afkortning af RND i forhold til LPC ….…………………………..………-2,5 mm

Maksimal tilladt forlængelse af RND i forhold til LPC …….……………………..…….+3 mm

Maksimal tilladt forvrængning af turbinerotoren …………….………………………………..0,2 mm

Maksimalt tilladt maksimal værdi krumning

aksel af turbineenheden under passage af kritiske hastigheder ………………………..0,25 mm

generator side ………………………………………………………….…………………..…1,2 mm

Maksimalt tilladt aksial forskydning af turbinerotoren ind

side af styreenheden ………………………………………………….………………………….1,7 mm

1.1.12. I henhold til vibrationstilstanden for turbineenheden:

Den maksimalt tilladte vibrationshastighed for turbineenhedens lejer

i alle tilstande (undtagen kritiske hastigheder) ……………….………………………….4,5 mm/s

med en stigning i lejernes vibrationshastighed på mere end 4,5 mm/s

Den maksimalt tilladte varighed af driften af turbineenheden

med en stigning i lejernes vibrationshastighed på mere end 7,1 mm/s ……….………………………… 7 dage

Nødstigning i vibrationshastigheden for enhver af rotorstøtterne ………….…………………………11,2 mm/s

Nød pludselig stigning i vibrationshastigheden på to

enkelt rotorstøtter eller tilstødende understøtninger eller to vibrationskomponenter

en støtte fra enhver begyndelsesværdi………………………………………………... med 1 mm eller mere

1.1.13. I henhold til flowhastighed, tryk og temperatur af det cirkulerende vand:

Samlet forbrug af kølevand til turbineenheden ………….……………………………….8300 m 3 /time

Maksimal flowhastighed af kølevand gennem kondensatoren ….………………………………..8000 m 3 /time

Minimum flow kølevand gennem kondensatoren …………………………………..2000 m 3 / time

Maksimal vandstrøm gennem det indbyggede kondensatorbundt …………………………1500 m 3 / time

Minimum vandgennemstrømning gennem det indbyggede kondensatorbundt ………………………..300 m 3 / time

Maksimal temperatur på kølevandet ved indløbet til kondensatoren….………………………………………………………………………………………………………..33 0 С

Minimumstemperaturen på det cirkulerende vand ved indløbet til

kondensator i periode minusgrader udeluft ………………………….8 0 C

Minimumstrykket for det cirkulerende vand, som AVR'en fungerer ved cirkulationspumper TsN-1,2,3,4…………………………………………………………………..0,4 kgf/cm 2

Maksimalt tryk af cirkulerende vand i rørsystemet

venstre og højre halvdel af kondensatoren ………………………………………………….……….……….2,5 kgf / cm 2

Maksimalt absolut vandtryk i rørsystemet

indbygget kondensatorbjælke.………………………………………………………………….8 kgf / cm 2

Kondensatorens nominelle hydrauliske modstand ved

rene rør og en flowhastighed af cirkulerende vand på 6500 m 3 / time………………………..……...3,8 m. vand. Kunst.

Maksimal temperaturforskel af det cirkulerende vand mellem

dens indgang i kondensatoren og udgang fra den …………………………………………………………..10 0 С

1.1.14. I henhold til strømningshastigheden, tryk og temperatur af damp og kemisk afsaltet vand til kondensatoren:

Maksimalt forbrug af kemisk afsaltet vand i kondensatoren ………………..…………………..100 t/t.

Maksimal dampstrøm til kondensatoren i alle tilstande

operation ………………………………………………………………………………….………220 t/t.

Minimum dampstrøm gennem turbinens LPC til kondensatoren

med lukket roterende membran ………………………………………………………….……10 t/t.

Den maksimalt tilladte temperatur for udstødningsdelen af LPC ……………………….……..70 0 С

Den maksimalt tilladte temperatur for kemisk demineraliseret vand,

ind i kondensatoren ………………………………………………………………………….………100 0 С

Det absolutte damptryk i udstødningsdelen af LPC'en, hvorved

atmosfæriske ventiler-membraner virker …………………………………..……..1,2 kgf / cm 2

1.1.15. Ved absolut tryk (vakuum) i turbinekondensatoren:

Nominelt absolut tryk i kondensatoren………………………………………………………0,035 kgf/cm 2

Tilladt fald i vakuum i kondensatoren, hvor en advarselsalarm udløses………………. …………………………………...-0,91 kgf/cm 2

Nødreduktion af vakuum i kondensatoren, hvorved

Turbineenheden er slukket af beskyttelsen………………………………………………………………………....-0,75 kgf/cm 2

udledning af varme strømme ind i det ….……………………………………………………………………….….-0,55 kgf / cm 2

Tilladt vakuum i kondensatoren ved start af turbinen før

turbineenhedens aksel skub …………………………………………………………………………..……-0,75 kgf/cm 2

Tilladt vakuum i kondensatoren ved start af turbinen til sidst

lukkerhastighed for rotation af dens rotor med en frekvens på 1000 rpm ………….…………………………..…….-0,95 kgf/cm 2

1.1.16. I henhold til damptryk og temperatur på turbinetætningerne:

Minimum absolut damptryk ved turbinetætninger

bag trykregulatoren ……………………………………………………………………………………….1,1 kgf / cm 2

Maksimalt absolut damptryk på turbinetætninger

bag trykregulatoren ………………………………………………………………………………….1,2 kgf / cm 2

Minimum absolut damptryk bag turbinetætningerne

til trykvedligeholdelsesregulatoren …….……………………………………………………………….….1,3kgf/cm2

Maksimalt absolut damptryk bag turbinetætninger...

til trykvedligeholdelsesregulatoren …………………………………………………………………..….1,5 kgf/cm 2

Det mindste absolutte damptryk i det andet tætningskamre ……………………………………………………………………………… 1,03 kgf/cm2

Maksimalt absolut damptryk i det andet tætningskamre …………………………..1,05 kgf/cm2

Nominel damptemperatur for tætninger ………………………………………………………….150 0 C

1.1.17. I henhold til trykket og temperaturen af olien til smøring af lejerne i turbineenheden:

Nominelt overskydende olietryk i lejesmøresystemet

turbiner til oliekøler.…………………………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Nominelt overtryk af olie i smøresystemet

lejer i niveau med turbineenhedens akselakse………………………………………………………………….1kgf/cm 2

på niveau med turbineenhedens akselakse, hvorved

advarselsalarm …………………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Overtryk olier i lejesmøresystemet

på niveau med akselaksen for turbineenheden, hvor RMN er tændt ………………………………………….0,7 kgf / cm 2

For højt olietryk i lejesmøresystemet

i niveau med turbineenhedens akselakse, hvor AMN er tændt …………………………………..….0,6 kgf / cm 2

For højt olietryk i lejesmøresystemet på niveau

akselakse for turbineenheden, hvor TLU'en er slukket ved beskyttelse …… ………………………..…0,3 kgf/cm 2

Nød for meget olietryk i lejesmøresystemet

i niveau med turbinens akselakse, hvor turbineenheden er slukket af beskyttelsen ………………………………………………………………………………………… ….………………..0 ,3 kgf/cm 2

Nominel olietemperatur til smøring af turbinenheds lejer ………………………..40 0 С

Maksimal tilladt olietemperatur for lejesmøring

turbinenhed ………………………………………………………………………………………………….…45 0 С

Den maksimalt tilladte olietemperatur ved afløb fra

turbinenhed lejer …………………………………………………………………………………....65 0 С

Nødolietemperatur ved afløbet fra lejerne

turbinenhed ………………………………………………………………………………………….………75 0 C

1.1.18. Ved olietryk i turbinekontrolsystemet:

For højt olietryk i turbinekontrolsystemet skabt af PMN……………………………………………………………………………..……………..…18 kgf/ cm 2

For højt olietryk i turbinekontrolsystemet skabt af HMN………………………………………………………………………………………..……..20 kgf/cm 2

For højt olietryk i turbinekontrolsystemet

Ved hvilket der er forbud mod at lukke ventilen ved tryk og slukke for PMN .... ... ... ... .17,5 kgf / cm 2

1.1.19. Ved tryk, niveau, flow og temperatur af olie i turbogeneratorens akseltætningssystem:

For højt olietryk i turbogeneratorens akseltætningssystem, hvor et reservevolumen af vekselstrøm er inkluderet i ABR ................................ ................................................................ ................................................................ ................................................................ ................................

For højt olietryk i turbogeneratorens akseltætningssystem, hvorved AVR sættes i drift

backup MNUV DC………………………………………………………………………………..7 kgf/cm 2

Tilladt minimumsforskel mellem olietrykket på akseltætningerne og brinttrykket i turbogeneratorhuset…………………………………..0,4 kgf/cm2

Tilladt maksimal forskel mellem olietrykket på akseltætningerne og brinttrykket i turbogeneratorhuset………………………….….....0,8 kgf/cm2

Maksimal forskel mellem indløbsolietryk og tryk

olie ved udgangen af MFG, hvor det er nødvendigt at skifte til reserveoliefilteret på generatoren……………………………………………………………………………… …….1kgf/cm 2

Nominel olietemperatur ved udløbet fra MOG………………………………………………………..40 0 С

Tilladt stigning i olietemperaturen ved udløbet fra MOG……………………….…….…….45 0 С

1.1.20. Efter temperatur og flow fødevand gennem HPH-møllegruppen:

Nominel fødevandstemperatur ved indløbet til HPH-gruppen ………………………….164 0 С

Den maksimale temperatur af fødevandet ved udløbet af HPH-gruppen ved den nominelle effekt af turbineenheden…………………………………………………………………..…249 0 С

Maksimal fødevandsstrøm gennem HPH rørsystemet ……………………………...550 t/t

1.2.Turbine tekniske data.

Turbine nominel effekt	80 MW
Turbinens maksimale effekt med fuldt tændt regenerering for visse kombinationer af produktion og varmeudvinding, bestemt af tilstandsdiagrammet	100 MW
Absolut levende damptryk ved automatisk afspærringsventil	130 kgf/cm²
Damptemperatur før stopventil	555 °С
Absolut tryk i kondensatoren	0,035 kgf/cm²
Maksimal dampstrøm gennem turbinen ved drift med alle ekstraktioner og med enhver kombination af dem	470 t/t
Maksimal dampstrøm til kondensatoren	220 t/t
Kølevand strømmer til kondensatoren ved en designtemperatur ved kondensatorindløbet på 20 °С	8000 m³/t
Absolut damptryk ved kontrolleret produktionsudvinding	13±3 kgf/cm²
Absolut damptryk af kontrolleret topvarmeudvinding	0,5 - 2,5 kgf/cm²
Absolut damptryk af kontrolleret bundvarmeudtræk ved en etape ordning netværksvandvarme	0,3 - 1 kgf/cm²
Fodervandets temperatur efter HPH	249 °С
Specifikt dampforbrug (garanteret af POT LMZ)	5,6 kg/kWh

Bemærk: Opstart af et turbinesæt stoppet på grund af en stigning (ændring) i vibrationer er kun tilladt efter en detaljeret analyse af årsagerne til vibrationer og med tilladelse fra chefingeniøren på kraftværket, foretaget af ham personligt i driftsjournalen for stationsvagtlederen.

1.6 Turbinen skal standses øjeblikkeligt i følgende tilfælde:

· Forøgelse af hastigheden til over 3360 rpm.

· Detektering af et mellemrum eller en gennemgående revne i ikke-omskiftelige sektioner af olierørledninger, damp-vand-vej, dampfordelingsenheder.

· Forekomst af hydrauliske stød i rørledninger med levende damp eller i turbinen.

· Nødreduktion af vakuum til -0,75 kgf/cm² eller aktivering af atmosfæriske ventiler.

Et kraftigt fald i ferskvandstemperaturen

Russiske FøderationRD

Regulatoriske egenskaber for turbinekondensatorer T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 og PT-80/100-130/13 LMZ

Ved udarbejdelsen af "Regulatoriske karakteristika" blev følgende hovedbetegnelser vedtaget:

Dampforbrug i kondensatoren (dampbelastning af kondensatoren), t/h;

Standard damptryk i kondensatoren, kgf/cm*;

Faktisk damptryk i kondensatoren, kgf/cm;

Kølevandstemperatur ved kondensatorindløbet, °С;

Kølevandstemperatur ved kondensatorudløbet, °С;

Mætningstemperatur svarende til damptrykket i kondensatoren, °С;

Hydraulisk modstand af kondensatoren (trykfald af kølevandet i kondensatoren), mm vandsøjle;

Normativ temperaturhoved for kondensatoren, °С;

Faktisk temperaturforskel af kondensatoren, °С;

Opvarmning af kølevand i kondensatoren, °С;

Nominel designstrøm af kølevand til kondensatoren, m/h;

Forbrug af kølevand i kondensatoren, m/h;

Samlet kondensatorkøleflade, m;

Kondensatorkøleflade med det indbyggede kondensatorbundt afbrudt fra vandet, m

Regulatoriske karakteristika omfatter følgende hovedafhængigheder:

1) temperaturforskel mellem kondensatoren (°C) fra dampstrømmen ind i kondensatoren (kondensatorens dampbelastning) og kølevandets begyndelsestemperatur ved kølevandets nominelle strømningshastighed:

2) damptryk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømmen ind i kondensatoren og kølevandets begyndelsestemperatur ved kølevandets nominelle strømningshastighed:

3) temperaturforskel mellem kondensatoren (°C) fra dampstrømmen ind i kondensatoren og starttemperaturen for kølevandet ved en kølevandsflowhastighed på 0,6-0,7 nominelt:

4) damptryk i kondensatoren (kgf / cm 3) fra dampstrømmen ind i kondensatoren og starttemperaturen af kølevandet ved en kølevandsstrømningshastighed på 0,6-0,7 - nominel:

5) temperaturforskel mellem kondensatoren (°C) fra dampstrømmen ind i kondensatoren og kølevandets begyndelsestemperatur ved en kølevandsstrømningshastighed på 0,44-0,5 nominel;

6) damptryk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømmen ind i kondensatoren og kølevandets begyndelsestemperatur ved en kølevandsflowhastighed på 0,44-0,5 nominelt:

7) hydraulisk modstand af kondensatoren (kølevandstrykfald i kondensatoren) fra kølevandsstrømningshastigheden med en operationelt ren kondensatorkøleoverflade;

8) korrektioner til turbinens effekt for afvigelsen af trykket af udstødningsdampen.

Turbinerne T-50-130 TMZ og PT-80/100-130/13 LMZ er udstyret med kondensatorer, hvor omkring 15% af kølefladen kan bruges til at opvarme supplering eller returnere netværksvand (indbyggede bundter) . Der er mulighed for at køle de indbyggede bjælker med cirkulerende vand. Derfor er afhængighederne i henhold til afsnit 1-6 også angivet for kondensatorer med deaktiverede indbyggede bundter i "Regulatoriske karakteristika" for turbiner af typen T-50-130 TMZ og PT-80 / 100-130 / 13 LMZ. (med en køleflade reduceret med ca. 15 % kondensatorer) ved kølevandsstrømningshastigheder på 0,6-0,7 og 0,44-0,5.

For PT-80/100-130/13 LMZ-turbinen angives også egenskaberne for kondensatoren med den indbyggede stråle slukket ved en kølevandsflowhastighed på 0,78 nominel.

3. DRIFTSKONTROL OVER KONDENSERINGSENHEDENS DRIFT OG KONDENSATORENS TILSTAND

Hovedkriterierne for evaluering af driften af en kondenseringsenhed, som karakteriserer udstyrets tilstand, for en given kondensatordampbelastning, er damptrykket i kondensatoren og temperaturforskellen for kondensatoren, der opfylder disse betingelser.

Den operationelle kontrol over driften af kondensatoren og kondensatorens tilstand udføres ved at sammenligne det faktiske damptryk i kondensatoren målt under driftsbetingelser med standarddamptrykket i kondensatoren bestemt for de samme forhold (den samme dampbelastning af kondensatoren, flowhastighed og temperatur på kølevandet), samt sammenligning af kondensatorens faktiske temperaturhøjde med standard.

Sammenlignende analyse af måledata og normative indikatorer for anlæggets drift gør det muligt at detektere ændringer i driften af kondenseringsenheden og etablere de sandsynlige årsager til dem.

Et kendetegn ved turbiner med kontrolleret dampudvinding er deres langtidsdrift med lave dampstrømningshastigheder til kondensatoren. I tilstanden med varmeudtræk giver overvågning af temperaturforskellen i kondensatoren ikke et pålideligt svar om graden af forurening af kondensatoren. Derfor er det tilrådeligt at overvåge driften af kondenseringsenheden med dampstrømningshastigheder til kondensatoren på mindst 50 % og med kondensatrecirkulationen slået fra; dette vil øge nøjagtigheden af at bestemme kondensatorens damptryk og temperaturforskel.

Ud over disse grundmængder, til driftskontrol og til analyse af driften af en kondenseringsenhed, er det også nødvendigt pålideligt at bestemme en række andre parametre, der påvirker trykket af udstødningsdampen og temperaturforskellen, nemlig: temperaturen på indløbs- og udløbsvandet, kondensatorens dampbelastning, kølevandets strømningshastighed osv.

Påvirkningen af luftsugning i luftudtagsanordninger, der fungerer inden for driftskarakteristika, er tændt og ubetydelig, mens forringelsen af lufttætheden og stigningen i luftsugning, der overstiger ejektorernes driftsydelse, har en væsentlig indvirkning på driften af kondenserende enhed.

Derfor lufttæthedskontrol vakuum system turbineanlæg og opretholdelse af luftsugning på niveau med PTE-standarder er en af hovedopgaverne i driften kondenserende enheder.

De foreslåede normative egenskaber er bygget til luftsugeværdier, der ikke overstiger normerne for PTE.

Nedenfor er de vigtigste parametre, der skal måles under den operationelle kontrol af kondensatorens tilstand, og nogle anbefalinger til organisering af målinger og metoder til bestemmelse af de vigtigste kontrollerede mængder.

3.1. Udstødningsdamptryk

For at opnå repræsentative data om trykket af udstødningsdampen i kondensatoren under driftsforhold, skal målingen foretages på de punkter, der er specificeret i standardkarakteristika for hver type kondensator.

Udstødningsdampens tryk skal måles med instrumenter med flydende kviksølv med en nøjagtighed på mindst 1 mm Hg. (enkeltglas kop vakuummålere, barovakuummetriske rør).

Ved bestemmelse af trykket i kondensatoren er det nødvendigt at indføre passende korrektioner til instrumentaflæsningerne: for kviksølvkolonnens temperatur, for skalaen, for kapillaritet (for enkeltglasinstrumenter).

Trykket i kondensatoren (kgf / cm) ved måling af vakuum bestemmes af formlen

Hvor - barometertryk (som ændret), mm Hg;

Depression bestemt af en vakuummåler (med ændringer), mm Hg.

Trykket i kondensatoren (kgf/cm) målt med et barvakuumrør er defineret som

Hvor er trykket i kondensatoren, bestemt af apparatet, mm Hg.

Barometertrykket skal måles med et kviksølvinspektørbarometer med indførelse af alle de nødvendige ændringer i henhold til instrumentets pas. Det er også tilladt at bruge dataene fra den nærmeste vejrstation under hensyntagen til forskellen i objekternes højder.

Ved måling af udstødningsdamptrykket skal lægningen af impulsledninger og installationen af enheder udføres i overensstemmelse med følgende regler for installation af enheder under vakuum:

impulsrørenes indre diameter skal være mindst 10-12 mm;
impulsledninger skal have en generel hældning mod kondensatoren på mindst 1:10;
tætheden af impulsledningerne skal kontrolleres ved trykprøvning med vand;
det er forbudt at bruge låseanordninger med forskruninger og gevindforbindelser;
måleapparater skal tilsluttes impulsledningerne ved hjælp af tykvægget vakuumgummi.

3.2. temperaturforskel

Temperaturforskellen (°C) er defineret som forskellen mellem mætningstemperaturen af udstødningsdampen og temperaturen af kølevandet ved kondensatorens udløb

I dette tilfælde bestemmes mætningstemperaturen ud fra det målte udstødningsdamptryk i kondensatoren.

Kontrol over driften af kondensationsenheder af varmeturbiner skal udføres i kondenseringstilstanden af turbinen med trykregulatoren slukket i produktions- og varmeudtræk.

Dampbelastning (dampstrøm til kondensatoren) bestemmes af trykket i kammeret i et af valgene, hvis værdi er en kontrol.

Dampflowhastigheden (t/h) til kondensatoren i kondenseringstilstand er:

Hvor er omkostningsfaktoren, numerisk værdi som er angivet i kondensatorens tekniske data for hver type turbine;

Damptryk i kontroltrinet (valgkammer), kgf/cm.

Hvis det er nødvendigt at overvåge driften af kondensatoren i turbinens opvarmningstilstand, bestemmes dampstrømningshastigheden tilnærmelsesvis ved beregning fra dampstrømningshastighederne til et af turbinens mellemtrin og dampstrømningshastighederne til varmen udsugning og til lavtryks regenerative varmelegemer.

For T-50-130 TMZ-turbinen er dampflowhastigheden (t/h) til kondensatoren i opvarmningstilstand:

med et-trins opvarmning af netvand

med to-trins opvarmning af netvand

Hvor og - dampstrømningshastigheder, henholdsvis gennem det 23. (med et enkelt trin) og 21. (med en to-trins opvarmning af netværksvand) trin, t / t;

Netvandsforbrug, m/t;

; - opvarmning af netværksvand, henholdsvis i horisontale og vertikale netværksvarmer, °С; defineres som temperaturforskellen mellem netvandet efter og før det tilsvarende varmelegeme.

Dampstrømmen gennem 23. trin bestemmes i henhold til Fig. I-15, b, afhængig af friskdampstrømmen til turbinen og damptrykket i den nedre varmeudsugning.

Dampstrømmen gennem 21. trin bestemmes i henhold til Fig. I-15, a, afhængig af den friske dampstrøm til turbinen og damptrykket i det øverste varmeudtræk.

For turbiner af PT-typen er dampflowhastigheden (t/h) til kondensatoren i opvarmningstilstand:

til turbiner PT-60-130/13 LMZ

til turbiner PT-80/100-130/13 LMZ

Hvor er dampforbruget ved udgangen af CSD'en, t/h. Det bestemmes i henhold til Fig. II-9 afhængig af damptrykket i varmeudtrækket og i V-valget (for turbiner PT-60-130 / 13) og ifølge Fig. III-17 afhængigt af damptrykket i varmeudvinding og i IV-valg (til turbiner PT-80/100-130/13);

Vandopvarmning i netvarmere, °С. Det bestemmes af temperaturforskellen på netværksvandet efter og før varmelegemerne.

Det tryk, der tages som styretryk, skal måles med fjederanordninger af nøjagtighedsklasse 0,6, periodisk og omhyggeligt kontrolleret. For at bestemme den sande værdi af tryk i kontrolstadierne er det nødvendigt at indføre passende rettelser til enhedens aflæsninger (for højden af installationen af enheder, korrektion i henhold til passet osv.).

Strømningshastighederne af levende damp til turbinen og opvarmningsvand, der er nødvendige for at bestemme dampstrømmen til kondensatoren, måles af standardflowmålere med indførelse af korrektioner for afvigelsen af mediets driftsparametre fra de beregnede.

Temperaturen på netværksvandet måles med kviksølvlaboratorietermometre med en deleværdi på 0,1 °C.

3.4. Kølevandstemperatur

Temperaturen af kølevandet ved kondensatorindløbet måles på et punkt på hver penstock. Vandtemperaturen ved kondensatorens udløb skal måles mindst på tre punkter i et tværsnit af hver afløbsledning i en afstand af 5-6 m fra kondensatorens udløbsflange og bestemmes som et gennemsnit i henhold til termometer aflæsninger på alle punkter.

Kølevandets temperatur skal måles med kviksølvlaboratorietermometre med en deleværdi på 0,1 °C, monteret i termometriske muffer med en længde på mindst 300 mm.

3.5. Hydraulisk modstand

Kontrol over forurening af rørplader og rør i kondensatoren udføres af kondensatorens hydrauliske modstand mod kølevandet, for hvilket trykforskellen mellem kondensatorernes tryk- og afløbsrør måles med et kviksølv dobbeltglas U- formet differenstrykmåler installeret ved et mærke under trykmålepunkterne. Impulslinjer fra tryk og afløbsrør kondensatorer skal fyldes med vand.

Den hydrauliske modstand (mm vandsøjle) af kondensatoren bestemmes af formlen

Hvor er forskellen målt af enheden (justeret for temperaturen på kviksølvsøjlen), mm Hg.

Ved måling af den hydrauliske modstand bestemmes strømningshastigheden af kølevandet til kondensatoren samtidig for muligheden for sammenligning med den hydrauliske modstand i henhold til de normative karakteristika.

3.6. Kølevandsforbrug

Gennemstrømningshastigheden af kølevand til kondensatoren bestemmes af varmebalance kondensator eller ved direkte måling med segmentmembraner installeret på trykforsyningsledninger. Kølevandsforbrug (m/h) i henhold til kondensatorens varmebalance bestemmes af formlen

Hvor er forskellen i varmeindholdet i udstødningsdampen og kondensatet, kcal / kg;

Varmekapacitet af kølevand, kcal/kg °C, lig med 1;

Vandmassefylde, kg/m, lig med 1.

Ved kompilering af de normative egenskaber blev det taget lig med 535 eller 550 kcal/kg, afhængigt af turbinens driftstilstand.

3.7. Lufttæthed vakuumsystem

Vakuumsystemets lufttæthed styres af mængden af luft ved udstødningen af dampstråleudkasteren.

4. EVALUERING AF EFFEKTREDUKTIONEN AF ET TURBOANLÆG UNDER DRIFT MED ET VAKUUM REDUCERET I SAMMENLIGNING MED DET NOMINELLE VAKUUM

Afvigelsen af trykket i dampturbinens kondensator fra normen fører til et fald i den effekt, som turbinen udvikler ved et givet varmeforbrug til turbineanlægget.

Ændringen i effekt, når det absolutte tryk i turbinekondensatoren afviger fra dens standardværdi, bestemmes ud fra korrektionskurverne opnået eksperimentelt. Korrektionsgraferne inkluderet i denne kondensatorspecifikationer viser ændringen i effekt for forskellige dampstrømningshastigheder i turbinens LPR. For denne tilstand af turbineenheden bestemmes værdien af effektændringen og tages fra den tilsvarende kurve, når trykket i kondensatoren ændres fra til .

Denne værdi af effektændringen tjener som grundlag for at bestemme overskuddet af det specifikke varmeforbrug eller det specifikke brændstofforbrug, der er etableret ved en given belastning for turbinen.

For T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 og PT-80/100-130/13 LMZ turbiner, dampstrømningshastigheden i LPR for at bestemme underproduktionen af turbinekraft på grund af trykstigning i kondensatoren kan tages lig med dampstrømningshastigheden i kondensatoren.

I. NORMATIVE KARAKTERISTIKA FOR K2-3000-2 KONDENSEREN AF T-50-130 TMZ-TURBINEN

1. Kondensator tekniske data

Køleoverfladeareal:


uden indbygget bjælke


Rør diameter:
ydre
interiør
Antal rør
Antal vandslag
Antal tråde
Luftfjernelsesanordning - to dampstråleudkastere EP-3-2

i kondenseringstilstand - i henhold til damptrykket i IV-valget:

2.3. Forskellen mellem varmeindholdet i udstødningsdampen og kondensatet () tages:

Fig. I-1. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

7000 m/h; =3000 m

Fig. I-2. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

5000 m/h; =3000 m

Fig. I-3. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

3500 m/h; =3000 m

Fig. I-4. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

7000 m/h; =3000 m

Fig. I-5. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

5000 m/h; =3000 m

Fig. I-6. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

3500 m/h; =3000 m

Fig. I-7. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

7000 m/h; =2555 m

Fig. I-8. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

5000 m/h; =2555 m

Fig. I-9. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

3500 m/h; =2555 m

Fig. I-10. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

7000 m/h; =2555 m

Fig. I-11. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

5000 m/h; =2555 m

Fig. I-12. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

3500 m/h; =2555 m

Fig. I-13. Afhængighed af hydraulisk modstand på flowhastigheden af kølevand til kondensatoren:

1 - fuld overflade kondensator; 2 - med deaktiveret indbygget bjælke

Fig. I-14. Korrektion til T-50-130 TMZ-turbinens effekt for afvigelsen af damptrykket i kondensatoren (i henhold til "Typiske energikarakteristika for turbineenheden T-50-130 TMZ" . M .: SPO Soyuztekhenergo, 1979 )

Fig.l-15. Afhængighed af dampstrømningshastigheden gennem T-50-130 TMZ-turbinen af strømningshastigheden af frisk damp og trykket i den øvre varmeudsugning (med to-trins opvarmning af varmevand) og trykket i den nedre varmeudsugning (med et-trins opvarmning af varmevand):

a - dampforbrug gennem 21. trin; b - dampforbrug gennem 23. trin

II. NORMATIVE KARAKTERISTIKA FOR 60KTSS-TURBINEN PT-60-130/13 LMZ KONDENSEREN

1. Tekniske data

Samlet køleoverfladeareal
Nominel dampstrøm til kondensatoren
Estimeret mængde kølevand
Aktiv længde af kondensatorrør Rør diameter:
ydre
interiør
Antal rør
Antal vandslag
Antal tråde

Luftfjernelsesanordning - to dampstråleudkastere EP-3-700

2. Retningslinjer for bestemmelse af nogle parametre for kondenseringsenheden

2.1. Udstødningsdamptrykket i kondensatoren bestemmes som gennemsnittet af to målinger.

Placeringen af damptryksmålepunkterne i kondensatorhalsen er vist i diagrammet. Trykmålepunkterne er placeret i et vandret plan, der passerer 1 m over planet for forbindelsen mellem kondensatoren og overgangsrøret.

2.2. Bestem dampstrømmen i kondensatoren:

i kondenseringstilstand - i henhold til damptrykket i V-valget;

i opvarmningstilstand - i overensstemmelse med instruktionerne i afsnit 3.

2.3. Forskellen mellem varmeindholdet i udstødningsdampen og kondensatet () tages:

for kondenseringstilstand 535 kcal/kg;
til opvarmningstilstand 550 kcal/kg.

Fig.II-1. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

Fig.II-2. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

Fig.II-3. Temperaturforskellens afhængighed af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandets temperatur:

Fig.II-4. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

Fig.II-5. Afhængighed af det absolutte tryk på dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen:

Fig.II-6. Afhængighed af det absolutte tryk af dampstrømmen til kondensatoren og kølevandstemperaturen.

Opvarmning af dampturbine PT-80/100-130/13 med industri- og varmedampudsugning er designet til direkte drev af elektrisk generator TVF-120-2 med en rotationshastighed på 50 rpm og varmeafgivelse til produktions- og varmebehov.

De nominelle værdier af turbinens hovedparametre er angivet nedenfor.

Effekt, MW

nominel 80

maksimalt 100

Nominelle dampparametre

tryk, MPa 12,8

temperatur, 0 С 555

Forbrug af udvundet damp til produktionsbehov, t/h

nominel 185

maksimalt 300

Grænser for damptrykændring i kontrolleret varmeudsugning, MPa

øvre 0,049-0,245

lavere 0,029-0,098

Produktionsvalgstryk 1,28

Vandtemperatur, 0 С

ernæringsmæssige 249

afkøling 20

Kølevandsforbrug, t/t 8000

Turbinen har følgende justerbare dampudsug:

produktion med et absolut tryk (1,275 0,29) MPa og to varmevalg - det øverste med et absolut tryk i området 0,049-0,245 MPa og det nederste med et tryk i området 0,029-0,098 MPa. Varmeudsugningstrykket reguleres ved hjælp af en styremembran installeret i det øverste varmeudsugningskammer. Reguleret tryk i varmeudtagene opretholdes: i det øverste udtag - når begge varmeudtag er tændt, i det nederste udtag - når det ene nederste varmeudtag er tændt. Netværksvand gennem netværksvarmerne i de nedre og øvre opvarmningstrin skal ledes sekventielt og i lige store mængder. Strømmen af vand, der passerer gennem netværksvarmerne, skal kontrolleres.

Turbinen er en enkeltakslet to-cylindret enhed. HPC-strømningsvejen har et enkeltrækket kontroltrin og 16 tryktrin.

Flowdelen af LPC består af tre dele:

den første (op til det øverste varmeudtag) har et kontroltrin og 7 tryktrin,

det andet (mellem varmehanerne) to tryktrin,

den tredje - kontroltrinnet og to tryktrin.

Højtryksrotoren er smedet i ét stykke. De første ti skiver af lavtryksrotoren er smedet integreret med akslen, de resterende tre skiver er monteret.

Dampfordelingen af turbinen er dyse. Ved udgangen fra HPC'en går en del af dampen til kontrolleret produktionsudvinding, resten går til LPC'en. Varmeudtræk udføres fra de tilsvarende LPC-kamre.

For at reducere opvarmningstiden og forbedre opstartsbetingelserne er der dampopvarmning af flanger og tappe og tilførsel af levende damp til HPC fronttætningen.

Turbinen er forsynet med en spærreanordning, der roterer akslen på turbineenheden med en frekvens på 3,4 omdr./min.

Turbinevingeapparatet er designet til at fungere ved en netfrekvens på 50 Hz, hvilket svarer til en turbinerotorhastighed på 50 rpm (3000 rpm). Langtidsdrift af turbinen er tilladt med en frekvensafvigelse i netværket på 49,0-50,5 Hz.

DAMPTURBINEANLÆG PT-80/100-130/13

EFFEKT 80 MW

Dampkondenserende turbine PT-80/100-130/13 (fig. 1) med kontrolleret dampudsugning (industriel og to-trins opvarmning) med en mærkeeffekt på 80 MW, med en rotationshastighed på 3000 rpm er designet til direkte at drive en vekselstrømsgenerator med en effekt på 120 MW af type TVF-120-2 ved arbejde i en blok med en kedelenhed.

Møllen har en regenerativ anordning til opvarmning af fødevand, netværksvarmer til trinvis opvarmning af netværksvand og skal fungere sammen med en kondenseringsenhed (fig. 2).

Turbinen er designet til at fungere med følgende hovedparametre, som er vist i tabel 1.

Turbinen har justerbare dampudtræk: produktion med et tryk på 13 ± 3 kgf / cm 2 abs.; to varmeudtræk (til opvarmning af netværksvand): øvre med et tryk på 0,5-2,5 kgf / cm 2 abs.; lavere - 0,3-1 kgf / cm 2 abs.

Trykregulering udføres ved hjælp af en reguleringsmembran, der er installeret i det nederste varmeudsugningskammer.

Reguleret tryk i varmeudsugningerne opretholdes: i det øverste valg, når to varmeudsugninger er tændt, i det nederste - når et nedre varmeudtræk er tændt.

Fødevandet opvarmes sekventielt i HPH, aflufter og HPH, som tilføres damp fra turbineudluftningerne (regulerede og uregulerede).

Data om regenerative valg er angivet i tabel. 2 og svarer til parametrene i alle henseender.

Tabel 1 Tabel 2

Varmeapparat	Dampparametre i udvælgelseskammeret		Antal valgte damp, t/h
Varmeapparat	Tryk, kgf / cm 2 abs.	Temperatur, С	Antal valgte damp, t/h

LDPE nr. 6

Aflufter


PND nr. 2
PND nr. 1

Fødevandet, der kommer fra aflufteren ind i det regenerative system i turbineanlægget, har en temperatur på 158°C.

Med nominelle parametre for levende damp, kølevandsstrømningshastighed på 8000 m 3 h, kølevandstemperatur på 20 ° C, fuldt tændt for regenerering, mængden af opvarmet vand i HPH svarer til 100% dampstrømningshastighed, når turbineanlægget fungerer i henhold til skemaet med en aflufter 6 kgf / cm 2 abs. med trinvis opvarmning af netværksvand, med fuld udnyttelse af turbinegennemstrømningen og minimal dampstrøm ind i kondensatoren, kan følgende værdier af kontrollerede ekstraktioner tages: nominelle værdier af regulerede udtræk ved en effekt på 80 MW; produktionsvalg 185 t/h ved et tryk på 13 kgf/cm 2 abs.; total varmeudsugning 132 t/h ved tryk: i det øverste valg 1 kgf/cm 2 abs. og i det nederste udvalg 0,35 kgf/cm2 abs.; den maksimale værdi af produktionsvalg ved et tryk i udvælgelseskammeret på 13 kgf / cm 2 abs. er 300 t/h; med denne værdi af produktionsudvinding og fravær af varmeudvinding vil turbineeffekten være 70 MW; med en mærkeeffekt på 80 MW og ingen varmeudvinding vil den maksimale produktionsudvinding være omkring 245 t/h; den maksimale samlede værdi af varmeudvinding er 200 t/h; med denne værdi af udvinding og fravær af produktionsudvinding vil kapaciteten være omkring 76 MW; med en nominel effekt på 80 MW og ingen produktionsudvinding vil den maksimale varmeudvinding være 150 t/t. Derudover kan der opnås en nominel effekt på 80 MW med en maksimal varmeudvinding på 200 t/t og en produktionsudvinding på 40 t/t.

Langtidsdrift af turbinen er tilladt med følgende afvigelser af hovedparametrene fra de nominelle: levende damptryk 125-135 kgf/cm 2 abs.; levende damptemperatur 545-560°C; forøgelse af temperaturen af kølevandet ved kondensatorindløbet til 33°C, og kølevandets strømningshastighed er 8000 m 3 h; samtidig fald i værdien af industri- og varmedampudvindinger til nul.

Når trykket af levende damp øges til 140 kgf/cm 2 abs. og temperaturer op til 565 ° C, er turbinens drift tilladt i højst 30 minutter, og den samlede varighed af turbinens drift ved disse parametre bør ikke overstige 200 timer om året.

Den langsigtede drift af en turbine med en maksimal effekt på 100 MW for visse kombinationer af produktion og varmeudvindinger afhænger af udvindingernes størrelse og bestemmes af regimediagrammet.

Drift af turbinen er ikke tilladt: ved et damptryk i produktionsvalgkammeret over 16 kgf / cm 2 abs. og i opvarmningskammeret valg over 2,5 kgf/cm2 abs.; ved et damptryk i overbelastningsventilkammeret (bag 4. trin) over 83 kgf/cm 2 abs.; ved et damptryk i kammeret i LPC-kontrolhjulet (bag 18. trin) over 13,5 kgf/cm 2 abs.; når trykregulatorerne er tændt, og trykkene i produktionsekstraktionskammeret er under 10 kgf/cm 2 abs., og i det nedre varmeekstraktionskammer under 0,3 kgf/cm 2 abs.; til udstødning til atmosfæren; temperaturen af udstødningsdelen af turbinen er over 70 ° C; i henhold til en midlertidig ufærdig installationsplan; med det øverste varmeudsug slået til med det nederste varmeudsug slået fra.

Turbinen er udstyret med en spærreanordning, der roterer turbinerotoren.

Vingekonstruktionen på turbinen er designet til at fungere ved en netfrekvens på 50 Hz (3000 rpm).

Langtidsdrift af turbinen er tilladt med netværksfrekvensafvigelser inden for 49-50,5 Hz, kortvarig drift ved en minimumsfrekvens på 48,5 Hz, turbinestart ved glidende dampparametre fra kolde og varme tilstande.

Omtrentlig varighed af turbinestarter fra forskellige termiske tilstande (fra stød til nominel belastning): fra kold tilstand - 5 timer; efter 48 timers inaktivitet - 3 timer 40 minutter; efter 24 timers inaktivitet - 2 timer 30 minutter; efter 6-8 timers inaktivitet - 1 time og 15 minutter.

Det er tilladt at køre turbinen i tomgang efter belastningsreduktion i højst 15 minutter, forudsat at kondensatoren er afkølet af cirkulerende vand, og den roterende membran er helt åben.

Garanteret varmeomkostninger. I tabel. 3 viser det garanterede specifikke varmeforbrug. Det specifikke dampforbrug er garanteret med en tolerance på 1 % over tolerancen for testnøjagtighed.

Tabel 3

Strøm ved generatorterminalerne, MW	Produktionsvalg	Valg af varme		Temperatur på netværksvand ved indløbet til netværksvarmeren, PSG 1, °С	Generatoreffektivitet, %	Fødevandsvarmetemperatur, °C	Specifikt varmeforbrug, kcal/kWh
Strøm ved generatorterminalerne, MW	Tryk, kgf / cm 2 abs.	Tryk, kgf / cm 2 abs.	Mængde af udtrukket damp, t/h		Generatoreffektivitet, %	Fødevandsvarmetemperatur, °C	Specifikt varmeforbrug, kcal/kWh

* Trykregulatorerne i valgene er slået fra.

Turbine design. Turbinen er en enkeltakslet to-cylindret enhed. HPC-strømningsvejen har et enkeltrækket kontroltrin og 16 tryktrin.

Flowdelen af LPC'en består af tre dele: den første (før den øverste varmeudsugning) har et kontroltrin og syv tryktrin, den anden (mellem varmeudsugningerne) har to tryktrin og den tredje har et kontroltrin og to tryk stadier.

Højtryksrotoren er smedet i ét stykke. De første ti skiver af lavtryksrotoren er smedet integreret med akslen, de resterende tre skiver er monteret.

HP- og LPC-rotorerne er stift forbundet ved hjælp af flanger, der er smedet integreret med rotorerne. Rotorerne på LPC og TVF-120-2 type generator er forbundet ved hjælp af en stiv kobling.

Kritiske hastigheder af turbinen og generatorens aksling pr. minut: 1.580; 2214; 2470; 4650 svarer til I, II, III og IV toner af tværgående vibrationer.

Turbinen har dysedampfordeling. Frisk damp tilføres en fritstående dampboks, hvori der er placeret en automatisk lukker, hvorfra damp strømmer gennem bypassrør til turbinereguleringsventilerne.

Ved at forlade HPC'en går en del af dampen til kontrolleret produktionsudvinding, resten går til LPC'en.

Varmeudtræk udføres fra de tilsvarende LPC-kamre. Ved at forlade de sidste trin af turbinens lavtrykscylinder, kommer udstødningsdampen ind i overfladetypens kondensator.

Turbinen er udstyret med damplabyrinttætninger. Damp tilføres til tætningernes næstsidste rum ved et tryk på 1,03-1,05 kgf/cm 2 abs. ved en temperatur på ca. 140°C fra en opsamler tilført damp fra udligningsledningen på aflufteren (6 kgf/cm 2 abs.) eller tankens damprum.

Fra tætningernes yderste rum suges damp-luftblandingen af en ejektor ind i en vakuumkøler.

Turbinefastgørelsespunktet er placeret på turbinerammen på generatorsiden, og enheden udvider sig mod det forreste leje.

For at reducere opvarmningstiden og forbedre opstartsbetingelserne er der dampopvarmning af flanger og tappe og tilførsel af levende damp til HPC fronttætningen.

regulering og beskyttelse. Turbinen er udstyret med et hydraulisk styresystem (fig. 3);

1- effektbegrænser; 2-blok af spoler af hastighedsregulatoren; 3-fjernbetjening; 4-automatisk lukker servomotor; 5-trins controller; 6-sikkerhedsregulator; 7-spoler af sikkerhedsregulatoren; 8-afstands servopositionsindikator; 9-servomotorisk CFD; 10-servomotorisk CSD; 11-servomotorisk CND; 12-elektrohydraulisk konverter (EGP); 13-summerende spoler; 14-nød-elektrisk pumpe; 15-backup elektrisk smørepumpe; 16-starter elektrisk pumpe af styresystemet (vekselstrøm);

jeg- trykledning 20 kgf/cm 2 abs.;II- ledning til HPC servomotorspolen;III- line til spolen på servomotoren CH "SD; IV-line til spolenved LPC-servomotoren; V-sugeledning af centrifugalpumpen; VI-line smøring til oliekølere; VII-linje til automatisk lukker; VIII-linje fra summeringsspolerne til hastighedsregulatoren; IX linje af yderligere beskyttelse; X - andre linjer.

Arbejdsvæsken i systemet er mineralolie.

Forskydningen af reguleringsventilerne for den levende dampindtag, reguleringsventilerne foran CSD'en og den roterende dampomløbsmembran i LPR'en udføres af servomotorer, som styres af rotationshastighedsregulatoren og valgtrykregulatorerne.

Regulatoren er designet til at opretholde turbogeneratorens rotationshastighed med en ujævnhed på omkring 4%. Den er udstyret med en kontrolmekanisme, der bruges til at: oplade sikkerhedsregulatorens spoler og åbne den automatiske friskdampspjæld; ændringer i turbogeneratorens rotationshastighed, og det er muligt at synkronisere generatoren ved enhver nødfrekvens i systemet; opretholdelse af den specificerede belastning af generatoren under parallel drift af generatoren; vedligeholde normal frekvens når generatoren kører alene; øge hastigheden ved test af sikkerhedsregulatorens anslag.

Styremekanismen kan aktiveres både manuelt - direkte ved turbinen og eksternt - fra kontrolpanelet.

Trykregulatorer af bælgtypen er designet til automatisk at opretholde damptrykket i de kontrollerede udsugningskamre med en ujævnhed på ca. 2 kgf/cm 2 for produktionsudsugning og ca. 0,4 kgf/cm 2 for varmeudsugning.

Styresystemet har en elektrohydraulisk omformer (EHP), hvis lukning og åbning af styreventilerne påvirkes af teknologisk beskyttelse og nødautomatik i strømsystemet.

For at beskytte mod en uacceptabel stigning i omdrejningshastigheden er turbinen udstyret med en sikkerhedsregulator, hvoraf to centrifugalslag udløses øjeblikkeligt, når hastigheden når 11-13 % over den nominelle, hvilket forårsager lukning af den automatiske friske damp spjæld, reguleringsventiler og drejemembran. Derudover er der en ekstra beskyttelse på hastighedsregulatorens spoleblok, som aktiveres, når frekvensen stiger med 11,5%.

Turbinen er udstyret med en elektromagnetisk kontakt, som, når den udløses, lukker den automatiske lukker, styreventiler og den roterende membran på LPR.

Påvirkningen af den elektromagnetiske kontakt udføres af: et aksialt skifterelæ, når rotoren bevæger sig i aksial retning med en mængde

overskridelse af det maksimalt tilladte; vakuumrelæ i tilfælde af uacceptabelt vakuumfald i kondensatoren op til 470 mm Hg. Kunst. (når vakuumet falder til 650 mm Hg, giver vakuumrelæet et advarselssignal); levende damptemperaturpotentiometre i tilfælde af uacceptabelt fald i levende damptemperatur uden tidsforsinkelse; nøgle til fjernslukning af turbinen på kontrolpanelet; trykfaldsafbryder i smøresystemet med en tidsforsinkelse på 3 s med samtidig alarm.

Turbinen er udstyret med en effektbegrænser, der i særlige tilfælde bruges til at begrænse åbningen af styreventilerne.

Kontraventiler er designet til at forhindre turbineløb omvendt flow damp og installeret på rørledningerne (reguleret og ureguleret) dampudvinding. Ventilerne lukkes ved dampmodstrøm og ved automatisering.

Turbosættet er udstyret med elektroniske regulatorer med aktuatorer for at vedligeholde: sæt tryk damp i endeforseglingsmanifolden ved at virke på damptilførselsventilen fra udligningslinjen på afluftere 6 kgf/cm 2 eller fra tankens damprum; niveau i kondensatopsamleren med en maksimal afvigelse fra de specificerede ± 200 mm, (samme regulator tænder for kondensatrecirkulationen ved lave dampstrømningshastigheder i kondensatoren); niveau af varmedampkondensat i alle varmeapparater i regenereringssystemet, undtagen HDPE nr. 1.

Turboenheden er udstyret beskyttelsesanordninger: til fælles nedlukning af alle HPH med samtidig aktivering af bypass-ledningen og signalering (enheden udløses i tilfælde af en nødsituation stigning i kondensatniveauet på grund af beskadigelse eller brud på tætheden af rørsystemet i en af HPH til den første grænse); atmosfæriske ventiler-membraner, som er installeret på udstødningsrørene til LPC og åbner, når trykket i rørene stiger til 1,2 kgf / cm 2 abs.

Smøresystem er designet til at levere olie T-22 GOST 32-74 kontrolsystemer og lejesmøresystemer.

Olie tilføres smøresystemet op til oliekølerne ved hjælp af to seriekoblede injektorer.

For at servicere turbogeneratoren under opstarten leveres en elektrisk startoliepumpe med en omdrejningshastighed på 1.500 rpm.

Møllen er udstyret med én standby-pumpe med AC-motor og én nødpumpe med DC-motor.

Når smøretrykket falder til de passende værdier, tændes backup- og nødpumpen automatisk fra smørepressostaten (RDS). RDS testes periodisk under turbinedrift.

Ved et tryk under det tilladte afbrydes turbinen og drejeanordningen fra RDS-signalet til den elektromagnetiske kontakt.

Arbejdskapaciteten af den svejste byggetank er 14 m 3 .

Filtre er installeret i tanken for at rense olien for mekaniske urenheder. Tankens design giver mulighed for hurtige og sikre filterskift. Der er et fint oliefilter fra mekaniske urenheder, som giver kontinuerlig filtrering af en del af olieforbruget, der forbruges af kontrol- og smøresystemer.

For at afkøle olien er der tilvejebragt to oliekølere (lodret overflade), designet til at fungere på frisk kølevand fra cirkulationssystemet ved en temperatur, der ikke overstiger 33 ° C.

kondensationsanordning, beregnet til servicering af turbineanlægget, består af en kondensator, hoved- og startejektorer, kondensat- og cirkulationspumper samt vandfiltre.

Overflade to-pass kondensator med en samlet køleflade på 3.000 m 2 er designet til at fungere på frisk kølevand. Den har et separat indbygget bundt til opvarmning af make-up eller netværksvand, hvis varmeflade udgør omkring 20 % af hele kondensatoroverfladen.

En overspændingsbeholder leveres med kondensatoren til tilslutning af en elektronisk niveaukontrolsensor, der virker på kontrol- og recirkulationsventilerne installeret på hovedkondensatrørledningen. Kondensatoren har et specielt kammer indbygget i dampdelen, hvori HDPE sektion nr. 1 er installeret.

Luftfjernelsesanordningen består af to tre-trins hovedejektorer (en reserve), designet til at suge luft og sikre den normale varmevekslingsproces i kondensatoren og andre vakuumvarmevekslere, og en startejektor for hurtigt at hæve vakuumet i kondensatoren til 500-600 mmHg. Kunst.

Kondensatoren er udstyret med to kondensatpumper (en standby) af vertikal type til at pumpe kondensat og tilføre det til aflufteren gennem ejektorkølere, tætningskølere og HDPE. Kølevand til kondensator og generatorgaskølere leveres af cirkulationspumper.

Til mekanisk rensning af kølevandet, der tilføres til enhedens oliekølere og gaskølere, er der installeret filtre med roterende skærme til skylning på farten.

Cirkulationssystemets startejektor er designet til at fylde systemet med vand inden start af turbineanlægget, samt til at fjerne luft, når det ophobes i højdepunkter dræn cirkulationsledninger og i de øverste vandkamre på oliekølere.

For at bryde vakuumet bruges en elektrisk ventil på luftsugningsrørledningen fra kondensatoren, installeret ved startejektoren.

Regenerativ enhed designet til opvarmning af fødevand (turbinekondensat) med damp taget fra turbinens mellemtrin. Anlægget består af en overfladearbejdende dampkondensator, en hovedejektor, overfladedampkølere lavet af labyrinttætninger og overfladelavtryksdamptrykskølere, hvorefter turbinekondensatet sendes til højtryks højtryksudlufteren for at opvarme fødevandet efter aflufteren i en mængde på ca. 105 % af turbinens maksimale dampstrømningshastighed.

HDPE nr. 1 er indbygget i kondensatoren. Resten af PND'en installeres af en separat gruppe. HPH nr. 5, 6 og 7 - lodret design med indbyggede desuperheatere og afløbskølere.

HPH leveres med gruppesikring, bestående af automatiske udløbs- og kontraventiler ved ind- og udløb af vand, en automatisk ventil med elektromagnet, en rørledning til at starte og slukke for varmeapparaterne.

Hver HPH og HDPE, undtagen HDPE nr. 1, er udstyret med en kondensatafløbskontrolventil styret af en elektronisk "regulator.

Dræning af varmedampkondensat fra varmelegemer - kaskade. Fra HDPE nr. 2 pumpes kondensat ud af en afløbspumpe.

Kondensat fra HPH nr. 5 sendes direkte til aflufteren 6 kgf/cm 2 abs. eller i tilfælde af utilstrækkeligt tryk i varmelegemet ved lav turbinebelastning, skifter den automatisk til at dræne ind i HDPE.

Karakteristika for det regenerative anlægs hovedudstyr er angivet i tabel. fire.

En speciel vakuumkøler SP leveres til at suge damp fra de yderste rum i turbinens labyrintforseglinger.

Dampsugning fra de mellemliggende rum i turbinens labyrinttætninger udføres ind i den vertikale CO-køler. Køleren er inkluderet i det regenerative kredsløb til opvarmning af hovedkondensatet efter LPH nr. 1.

Kølerens design ligner lavtryksvarmerens.

Opvarmning af netvand udføres i en installation bestående af to netvarmere nr. 1 og 2 (PSG nr. 1 og 2), der er forbundet med henholdsvis damp nedre og øvre varmeudtræk. Type netværksvarmer - PSG-1300-3-8-1.

Udstyrsidentifikation		Varmeflade, m 2	Arbejdsmiljøindstillinger		Tryk, kgf/cm 2 abs., kl hydraulisk test i mellemrum
Udstyrsidentifikation		Varmeflade, m 2	Vandforbrug, m 3 / h	Modstand, m vand. Kunst.
	indbygget i kondensatoren
PND №2	PN-130-16-9-II
PND №3
PND №4
PND №5	PV-425-230-23-1
PND №6	PV-425-230-35-1
PND №7
Dampkøler fra mellemliggende tætningskamre	PN-130-1-16-9-11
Dampkøler fra tætningsendekamre

tutorial

Forord til første del

Modellering af dampturbiner er en daglig opgave for hundredvis af mennesker i vores land. I stedet for et ord model det er skik at sige flow karakteristik. Dampturbinernes forbrugskarakteristika bruges til at løse problemer som at beregne det specifikke forbrug af standardbrændstof til el og varme produceret af kraftvarmeværker; optimering af kraftvarmeproduktion; planlægning og vedligeholdelse af kraftvarmedrift.

Jeg har udviklet mig ny flowkarakteristik for en dampturbine er den lineariserede strømningskarakteristik for dampturbinen. Den udviklede flowkarakteristik er praktisk og effektiv til at løse disse problemer. Til dato er det dog kun blevet beskrevet i to videnskabelige artikler:

Optimering af kraftvarmeproduktion under betingelserne på engrosmarkedet for el og el i Rusland;
Beregningsmetoder til bestemmelse af specifikke forbrug af ækvivalent brændsel fra termiske kraftværker til elektricitet og termisk energi leveret i kombineret produktionstilstand.

Og nu på min blog vil jeg gerne have:

for det første at besvare hovedspørgsmålene om den nye strømningskarakteristik i et enkelt og tilgængeligt sprog (se Lineariseret strømningskarakteristik for en dampturbine. Del 1. Grundlæggende spørgsmål);
for det andet at give et eksempel på at konstruere en ny forbrugskarakteristik, som vil hjælpe med at forstå både byggemetoden og egenskaberne ved karakteristikken (se nedenfor);
for det tredje at tilbagevise to velkendte udsagn vedrørende en dampturbines driftsformer (se Lineariseret flow karakteristisk for en dampturbine. Del 3. Aflivning af myter om driften af en dampturbine).

1. Indledende data

De indledende data til at konstruere en lineariseret strømningskarakteristik kan være

faktiske effektværdier Q 0 , N, Q p, Q t målt under driften af dampturbinen,
nomogrammer q t brutto fra normativ og teknisk dokumentation.

Selvfølgelig er de faktiske øjeblikkelige værdier af Q 0 , N, Q p, Q t ideelle startdata. Indsamling af sådanne data er arbejdskrævende.

I tilfælde, hvor de faktiske værdier af Q 0 , N, Q p, Q t ikke er tilgængelige, er det muligt at behandle nomogrammer q t brutto. Disse blev til gengæld udledt af målinger. Læs mere om test af turbiner i Gorshtein V.M. og osv. Metoder til optimering af strømsystemtilstande.

2. Algoritme til at konstruere en lineariseret strømningskarakteristik

Konstruktionsalgoritmen består af tre trin.

Oversættelse af nomogrammer eller måleresultater til tabelform.
Linearisering af strømningsegenskaberne for en dampturbine.
Bestemmelse af grænserne for dampturbinens kontrolområde.

Når du arbejder med nomogrammer q t brutto, udføres det første trin hurtigt. Sådant arbejde kaldes digitalisering(digitalisering). Det tog mig omkring 40 minutter at digitalisere 9 nomogrammer til det aktuelle eksempel.

Det andet og tredje trin kræver anvendelse af matematikpakker. Jeg elsker og har brugt MATLAB i mange år. Mit eksempel på at konstruere en lineariseret flowkarakteristik er lavet i den. Et eksempel kan downloades fra linket, køre og selvstændigt forstå metoden til at konstruere en lineariseret flowkarakteristik.

Strømningskarakteristikken for den betragtede turbine blev bygget til følgende faste værdier af tilstandsparametrene:

enkelttrins operation,
mellemtryk damptryk = 13 kgf/cm2,
lavtryksdamptryk = 1 kgf/cm2.

1) Nomogrammer for specifikt forbrug q t brutto for elproduktion (markerede røde prikker digitaliseres - overføres til tabellen):

PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Digitaliseringsresultat(hver csv-fil har en tilsvarende png-fil):

PT-80_Qm_eq_0.csv,
PT-80_Qm_eq_100.csv,
PT-80_Qm_eq_120.csv,
PT-80_Qm_eq_140.csv,
PT-80_Qm_eq_150.csv,
PT-80_Qm_eq_20.csv,
PT-80_Qm_eq_40.csv,
PT-80_Qm_eq_60.csv,
PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) MATLAB script med beregninger og plotte grafer:

PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Resultatet af digitalisering af nomogrammer og resultatet af at konstruere en lineariseret flowkarakteristik i tabelform:

PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Trin 1. Oversættelse af nomogrammer eller måleresultater til en tabelform

1. Behandling af indledende data

De indledende data for vores eksempel er nomogrammer q t brutto.

Et særligt værktøj er nødvendigt for at digitalisere mange nomogrammer. Jeg har brugt webapplikationen mange gange til dette formål. Applikationen er enkel, praktisk, men har ikke tilstrækkelig fleksibilitet til at automatisere processen. Noget af arbejdet skal udføres i hånden.

På dette trin er det vigtigt at digitalisere de ekstreme punkter af nomogrammerne, der sætter grænserne for dampturbinens kontrolområde.

Jobbet var at markere punkterne for forbrugskarakteristikken i hver png-fil ved hjælp af applikationen, downloade den resulterende csv og samle alle data i én tabel. Resultatet af digitalisering kan findes i filen PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx, ark "PT-80", tabel "Initial data".

2. Reduktion af måleenheder til effektenheder

$$display$$\begin(ligning) Q_0 = \frac (q_T \cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \qquad (1) \end(ligning)$$display$$

og vi bringer alle startværdierne til MW. Beregningerne er udført med MS Excel.

Den resulterende tabel "Initial data (power units)" er resultatet af det første trin i algoritmen.

Trin 2. Linearisering af strømningskarakteristikken for dampturbinen

1. Kontrol af MATLAB's arbejde

På dette trin skal du installere og åbne MATLAB version 7.3 eller nyere (dette er gammel version, nuværende 8.0). Åbn filen PT_80_linear_characteristic_curve.m i MATLAB, kør den og sørg for, at den virker. Alt fungerer korrekt, hvis, som et resultat af at køre scriptet ind kommandolinje du ser følgende besked:

Værdier læses fra filen PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx på 1 sek. = 37

Hvis du har nogle fejl, så find selv ud af, hvordan du løser dem.

2. Beregninger

Alle beregninger er implementeret i filen PT_80_linear_characteristic_curve.m. Lad os overveje det i dele.

1) Angiv navnet på kildefilen, arket, celleområdet, der indeholder tabellen "Initial data (kapacitetsenheder)" opnået i det foregående trin.

XLSFileName = "PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx"; XLSSheetName = "PT-80"; XLSRange="F3:I334";

2) Vi betragter de indledende data i MATLAB.

sourceData = xlsread(XLSFileName, XLSSheetName, XLSRange); N = kildedata(:,1); Qm = sourceData(:,2); Ql = sourceData(:,3); Q0 = sourceData(:,4); fprintf("Værdier læst fra fil %s på %1.0f sekunder\n", XLSFileName, toc);

Vi bruger variablen Qm til strømningshastigheden af mellemtryksdamp Q p, indeks m fra midten- gennemsnitlig; på samme måde bruger vi variablen Ql for strømningshastigheden af lavtryksdamp Qn, indekset l fra lav- kort.

3) Lad os definere koefficienter α i .

Husk den generelle formel for flowkarakteristikken

$$display$$\begin(ligning) Q_0 = f(N, Q_P, Q_T) \qquad (2) \end(ligning)$$display$$

og specificer uafhængige (x_digit) og afhængige (y_digit) variabler.

x_digit = ; % elektricitet N, industriel damp Qp, varmedamp Qt, enhedsvektor y_digit = Q0; % forbrug af levende damp Q0

Hvis du ikke forstår, hvorfor der er en enhedsvektor (sidste kolonne) i x_digit-matrixen, så læs materialerne om lineær regression. Med hensyn til regressionsanalyse anbefaler jeg bogen Draper N., Smith H. Anvendt regressionsanalyse. New York: Wiley, In press, 1981. 693 s. (tilgængelig på russisk).

Dampturbine lineariseret flow karakteristisk ligning

$$display$$\begin(ligning) Q_0 = \alpha_N \cdot N + \alpha_P \cdot Q_P + \alpha_T \cdot Q_T + \alpha_0 \qquad (3) \end(ligning)$$display$$

er en multipel lineær regressionsmodel. Koefficienterne α i vil blive bestemt vha "civilisationens store gode"- Mindste kvadraters metode. Separat bemærker jeg, at metoden med mindste kvadrater blev udviklet af Gauss i 1795.

I MATLAB foregår dette på én linje.

A = regress(y_digit, x_digit); fprintf("Koefficienter: a(N) = %4.3f, a(Qp) = %4.3f, a(Qt) = %4.3f, a0 = %4.3f\n",... A);

Variabel A indeholder de ønskede koefficienter (se besked på MATLAB-kommandolinjen).

Således har den resulterende lineariserede strømningskarakteristik for dampturbinen PT-80 formen

$$display$$\begin(ligning) Q_0 = 2,317 \cdot N + 0,621 \cdot Q_P + 0,255 \cdot Q_T + 33,874 \qquad (4) \end(ligning)$$display$$

4) Lad os estimere lineariseringsfejlen for den opnåede flowkarakteristik.

y_model = x_digit * A; fejl = abs(y_model - y_digit) ./ y_digit; fprintf("Middel fejl = %1.3f, (%4.2f%%)\n\n", middel(fejl), middel(fejl)*100);

Lineariseringsfejl er 0,57 %(se besked på MATLAB kommandolinje).

For at vurdere bekvemmeligheden ved at bruge den lineariserede strømningskarakteristik for en dampturbine, løser vi problemet med at beregne strømningshastigheden af højtryksdamp Q 0 ved kendte værdier belastninger N, Q p, Q t.

Lad N = 82,3 MW, Q p = 55,5 MW, Qt = 62,4 MW, så

$$display$$\begin(ligning) Q_0 = 2.317 \cdot 82.3 + 0.621 \cdot 55.5 + 0.255 \cdot 62.4 + 33.874 = 274.9 \qquad (5) \end(ligning)$$ display$

Lad mig minde om, at den gennemsnitlige regnefejl er 0,57 %.

Lad os vende tilbage til spørgsmålet, hvorfor er den lineariserede strømningskarakteristik for en dampturbine fundamentalt mere bekvem end nomogrammerne for den specifikke strømningshastighed q t brutto til elproduktion? For at forstå den grundlæggende forskel i praksis skal du løse to problemer.

Beregn Q 0 med den specificerede nøjagtighed ved hjælp af nomogrammerne og dine øjne.
Automatiser processen med at beregne Q 0 ved hjælp af nomogrammer.

Det er klart, at i det første problem er bestemmelse af værdierne af q t brutto med øjet fyldt med grove fejl.

Den anden opgave er besværlig at automatisere. Fordi q-værdier er groft ikke-lineære, så for en sådan automatisering er antallet af digitaliserede punkter ti gange større end i det aktuelle eksempel. Én digitalisering er ikke nok, det er også nødvendigt at implementere en algoritme interpolation(finde værdier mellem punkter) ikke-lineære bruttoværdier.

Trin 3. Bestemmelse af grænserne for kontrolområdet for dampturbinen

1. Beregninger

Til at beregne justeringsområdet bruger vi en anden "Civilisationens velsignelse"- ved den konvekse skrogmetode, konveks skrog.

I MATLAB gøres dette på følgende måde.

indexCH = convhull(N, Qm, Ql, "forenkle", sand); indeks = unik(indeksCH); regRange = ; regRangeQ0 = * A; fprintf("Antal kantpunkter i justeringsområdet = %d\n\n", størrelse(indeks,1));

Convhull() metoden definerer grænsepunkter for justeringsområdet, givet ved værdierne af variablerne N, Qm, Ql. IndexCH-variablen indeholder hjørnerne af trekanter bygget ved hjælp af Delaunay-triangulering. Variablen regRange indeholder grænsepunkterne for justeringsområdet; variabel regRangeQ0 — højtryksdampstrømningshastigheder for grænsepunkterne for kontrolområdet.

Beregningsresultatet kan findes i filen PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, ark "PT-80-resultat", tabel "Grænser for justeringsområdet".

Den lineariserede flowkarakteristik er bygget. Det er en formel og 37 punkter, der definerer grænserne (skal) for justeringsområdet i den tilsvarende tabel.

2. Verifikation

Når du automatiserer processerne til beregning af Q 0, er det nødvendigt at kontrollere, om et bestemt punkt med værdierne N, Q p, Q t er inden for kontrolområdet eller uden for det (tilstanden er teknisk ikke realiserbar). I MATLAB kan dette gøres på følgende måde.

Vi indstiller værdierne af N, Q n, Q t, som vi vil kontrollere.

n=75; qm = 120; ql = 50;

Vi tjekker.

in1 = inpolygon(n, qm, regRange(:,1),regRange(:,2)); in2 = inpolygon(qm, ql, regRange(:,2),regRange(:,3)); in = in1 && in2; if in fprintf("Punkt N = %3.2f MW, Qp = %3.2f MW, Qt = %3.2f MW er inden for kontrolområdet\n", n, qm, ql); else fprintf("Punkt N = %3.2f MW, Qp = %3.2f MW, Qt = %3.2f MW er uden for kontrolområdet (teknisk uopnåeligt)\n", n, qm, ql); ende

Verifikation udføres i to trin:

variablen in1 viser, om værdierne N, Q p kom inde i projektionen af skallen på akserne N, Q p;
på samme måde viser variablen in2, om værdierne Q p, Q t faldt inde i projektionen af skallen på akserne Q p, Q t.

Hvis begge variabler er lig med 1 (sand), så er det ønskede punkt inde i skallen, der specificerer dampturbinens kontrolområde.

Illustration af den resulterende lineariserede strømningskarakteristik for en dampturbine

Mest "civilisationens gavmildhed" vi fik i forhold til at illustrere resultaterne af beregninger.

Det skal først siges, at det rum, vi bygger grafer i, altså rummet med akserne x - N, y - Q t, z - Q 0, w - Q p, kaldes regime plads(se Optimering af kraftvarmedrift under forholdene på engrosmarkedet for el og el i Rusland

). Hvert punkt i dette rum bestemmer en bestemt driftsform for dampturbinen. tilstand kan være

teknisk muligt, hvis punktet er inde i skallen, der definerer justeringsområdet,
teknisk urealiserbart, hvis punktet er uden for denne skal.

Hvis vi taler om kondensationstilstanden for dampturbinen (Q p \u003d 0, Q t \u003d 0), så lineariseret flowkarakteristik repræsenterer linjestykke. Hvis vi taler om en T-type turbine, så er den lineariserede strømningskarakteristik flad polygon i 3D-tilstand rum med akserne x - N, y - Q t, z - Q 0, hvilket er let at visualisere. For en PT-type turbine er visualiseringen den sværeste, da den lineariserede strømningskarakteristik for en sådan turbine er flad polygon i fire dimensioner(for forklaringer og eksempler, se Optimering af driften af kraftvarmeværker under forholdene på det russiske engrosmarked for elektricitet og kapacitet, afsnit Turbine flow linearisering).

1. Illustration af den opnåede lineariserede strømningskarakteristik for en dampturbine

Lad os bygge værdierne i tabellen "Initial data (power units)" i regimerummet.

Ris. 3. Startpunkter for strømningsegenskaberne i regimerummet med akserne x - N, y - Q t, z - Q 0

Da vi ikke kan opbygge en afhængighed i firedimensionelt rum, har vi endnu ikke nået en sådan velsignelse af civilisation, vi opererer med værdierne af Q p som følger: vi udelukker dem (fig. 3), vi fikser dem (fig. 4) (se plottekoden i MATLAB).

Vi fastsætter værdien af Q p = 40 MW og konstruerer startpunkterne og en lineariseret strømningskarakteristik.

Ris. 4. Flowkarakteristiske referencepunkter (blå prikker), lineariseret flowkarakteristik (grøn flad polygon)

Lad os vende tilbage til formlen for den lineariserede strømningskarakteristik (4), som vi opnåede. Hvis vi fikser Q p \u003d 40 MW MW, vil formlen se ud

$$display$$\begin(ligning) Q_0 = 2.317 \cdot N + 0.255 \cdot Q_T + 58.714 \qquad (6) \end(ligning)$$display$$

Denne model definerer en flad polygon i tredimensionelt rum med akserne x - N, y - Qt, z - Q 0 analogt med en T-type turbine (vi ser det i fig. 4).

For mange år siden, da de udviklede nomogrammer q t gross, begik de en grundlæggende fejl på tidspunktet for at analysere de indledende data. I stedet for at anvende mindste kvadraters metode og konstruere en lineariseret strømningskarakteristik for en dampturbine, blev der af en eller anden ukendt årsag lavet en primitiv beregning:

$$display$$\begin(ligning) Q_0(N) = Q_e = Q_0 - Q_T - Q_P \qquad (7) \end(ligning)$$display$$

Fratrukket strømningshastigheden af højtryksdamp Q 0 damp koster Q t, Q p og tilskrives den resulterende forskel Q 0 (N) \u003d Q e til elproduktion. Den resulterende værdi Q 0 (N) \u003d Q e blev divideret med N og konverteret til kcal / kWh, hvilket opnåede specifikt forbrug q t brutto. Denne beregning overholder ikke termodynamikkens love.

Kære læsere, måske er det dig, der kender den ukendte årsag? Del det!

2. Illustration af dampturbinens kontrolområde

Lad os se på skallen af justeringsområdet i tilstandsrummet. Udgangspunkterne for dens konstruktion er vist i fig. 5. Det er de samme punkter, som vi ser i fig. 3, men parameteren Q 0 er nu udeladt.

Ris. 5. Startpunkter for strømningskarakteristikken i regimerummet med akserne x - N, y - Q p, z - Qt

Punktsættet i fig. 5 er konveks. Ved at bruge funktionen convexhull() har vi bestemt de punkter, der definerer den ydre skal af dette sæt.

Delaunay-triangulering(et sæt forbundne trekanter) giver os mulighed for at konstruere en skal af justeringsområdet. Trekanternes hjørner er grænseværdierne for kontrolområdet for den PT-80 dampturbine, vi overvejer.

Ris. 6. Justeringsområdets skal, repræsenteret af mange trekanter

Da vi foretog en kontrol af et bestemt punkt for at falde inden for justeringsområdet, kontrollerede vi, om dette punkt ligger inden for eller uden for den resulterende skal.

Alle grafer præsenteret ovenfor blev bygget ved hjælp af MATLAB værktøjer (se PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Perspektive opgaver relateret til analyse af driften af en dampturbine ved hjælp af en lineariseret strømningskarakteristik

Hvis du laver et diplom eller en afhandling, så kan jeg tilbyde dig flere opgaver, hvis videnskabelige nyhed du nemt kan bevise for hele verden. Derudover vil du gøre et fremragende og nyttigt stykke arbejde.

Opgave 1

Vis hvordan en flad polygon ændres med en ændring i lavtryksdamptryk Qt.

Opgave 2

Vis, hvordan den flade polygon ændres, når trykket i kondensatoren ændres.

Opgave 3

Kontroller, om koefficienterne for den lineariserede strømningskarakteristik kan repræsenteres som funktioner yderligere muligheder tilstand, nemlig:

$$display$$\begin(ligning) \alpha_N = f(p_(0),...); \\ \alpha_P = f(p_(P),...); \\ \alpha_T = f(p_(T),...); \\ \alpha_0 = f(p_(2),...). \end(ligning)$$display$$

Her er p 0 højtryksdamptrykket, p p er mellemtryksdamptrykket, p t er lavtryksdamptrykket, p 2 er udstødningsdamptrykket i kondensatoren, alle måleenheder er kgf / cm2.

Begrund resultatet.

Dampturbinedrift. Om driften af en dampturbine Lad os bestemme kraften af turbinerummene og dens samlede effekt

Regulatoriske egenskaber for turbinekondensatorer T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 og PT-80/100-130/13 LMZ

3. DRIFTSKONTROL OVER KONDENSERINGSENHEDENS DRIFT OG KONDENSATORENS TILSTAND

4. EVALUERING AF EFFEKTREDUKTIONEN AF ET TURBOANLÆG UNDER DRIFT MED ET VAKUUM REDUCERET I SAMMENLIGNING MED DET NOMINELLE VAKUUM

I. NORMATIVE KARAKTERISTIKA FOR K2-3000-2 KONDENSEREN AF T-50-130 TMZ-TURBINEN

II. NORMATIVE KARAKTERISTIKA FOR 60KTSS-TURBINEN PT-60-130/13 LMZ KONDENSEREN

Forord til første del

1. Indledende data

2. Algoritme til at konstruere en lineariseret strømningskarakteristik