Når man bygger processer på i - d diagrammet og vælger teknologisk ordning luftbehandling bør stræbe efter rationel brug energi, hvilket giver et økonomisk forbrug af kulde, varme, elektricitet, vand, samt sparer det bygningsareal, som udstyret optager. Til dette formål er det nødvendigt at analysere muligheden for at spare kunstig kulde ved brug af direkte og indirekte evaporativ køling luft, brugen af en ordning med regenerering af varmen fra udstødningsluften og udnyttelse af varme fra sekundære kilder, om nødvendigt, brugen af den første og anden luftrecirkulation, en ordning med en bypass samt kontrollerede processer i varmevekslere.
Recirkulation anvendes i rum med betydeligt varmeoverskud, når indblæsningsluftmængden, bestemt til fjernelse af overskudsvarme, er større end den nødvendige udeluftstrøm. I den varme periode af året gør recirkulation det muligt at reducere omkostningerne til kulde sammenlignet med en engangsordning med samme kapacitet, hvis entalpien af udeluften er højere end entalpien af udsugningsluften, og også til opgive den anden opvarmning. I den kolde periode - reducere omkostningerne ved varme til opvarmning af udendørsluften betydeligt. Ved brug af fordampningskøling, når udeluftens entalpi er lavere end indendørs- og udsugningsluftens entalpi, er recirkulation ikke tilrådelig. Bevægelsen af recirkuleret luft gennem kanalnettet er altid forbundet med ekstra omkostninger el, kræver et bygningsvolumen for at kunne rumme recirkulationskanaler. Recirkulation vil være hensigtsmæssig, hvis omkostningerne ved installation og drift er mindre end de resulterende besparelser i varme og kulde. Derfor bør man, når man bestemmer indblæsningsluftstrømningshastigheden, altid stræbe efter at bringe den tættere på den mindst nødvendige værdi for udeluft, idet man tager det passende luftfordelingsskema i rummet og typen af luftterminal og følgelig engangsluften. ordning. Recirkulation er heller ikke foreneligt med varmegenvinding af udsugningsluften. For at reducere varmeforbruget til opvarmning af udendørsluft i den kolde årstid er det nødvendigt at analysere muligheden for at anvende sekundær varme fra lavpotentielle kilder, nemlig: varmen fra udsugningsluften, affaldsgasser fra varmegeneratorer og teknologisk udstyr, kondensationsvarme kølemaskiner, varme af belysningsarmaturer, varme Spildevand etc. Udblæsningslgør det også muligt at reducere forbruget af kulde noget i den varme årstid i områder med varmt klima.
At gøre rigtige valg, du skal vide mulige ordninger luftbehandling og deres egenskaber. Overvej det meste simple processerændringer i luftens tilstand og deres rækkefølge i centrale klimaanlæg, der betjener et stort rum.
Normalt er den bestemmende tilstand til at vælge en teknologisk ordning til behandling og bestemmelse af et klimaanlægs ydeevne den varme periode af året. I den kolde periode af året stræber de efter at fastholde den indblæsningsluftstrøm, der er bestemt for årets varme periode og luftbehandlingsordningen.
To-trins fordampningskøling
Vådbuletemperaturen af hovedluftstrømmen efter afkøling i overfladevarmeveksleren af indirekte fordampningskøling har en lavere værdi sammenlignet med udeluftens wet-bulbtemperatur, som en naturlig grænse for fordampningskøling. Derfor er det under den efterfølgende behandling af hovedstrømmen i kontaktapparatet ved direkte fordampningskøling muligt at opnå lavere luftparametre sammenlignet med den naturlige grænse. Et sådant skema med sekventiel luftbehandling af hovedluftstrømmen ved metoden til indirekte og direkte fordampningskøling kaldes to-trins fordampningskøling. Layoutdiagrammet for det centrale klimaanlægsudstyr, svarende til to-trins fordampningsluftkøling, er vist i figur 5.7a. Det er også kendetegnet ved tilstedeværelsen af to luftstrømme: hoved og hjælpe. Udeluften, som har en lavere våd pæretemperatur end indendørsluften i det servicerede rum, kommer ind i hovedklimaanlægget. I den første luftkøler afkøles den ved indirekte fordampningskøling. Derefter kommer den ind i den adiabatiske befugtningsenhed, hvor den afkøles og befugtes. Fordampningskøling af vand, der cirkulerer gennem overfladeluftkølerne på hovedklimaanlægget, udføres, når det sprøjtes i den adiabatiske befugtningsenhed i hjælpestrømmen. Cirkulationspumpe tager vand fra sumpen på den adiabatiske hjælpebefugtningsenhed og tilfører det til hovedstrømmens luftkølere og videre - til sprøjtning i hjælpestrømmen. Tabet af vand fra fordampning i hoved- og hjælpestrømmen genopfyldes gennem svømmerventilerne. Efter to trins afkøling tilføres luft til rummet.
Opfindelsen angår teknikken til ventilation og luftkonditionering. Formålet med opfindelsen er at øge dybden af køling af hovedluftstrømmen og reducere energiomkostningerne. Varmevekslere (T) 1 og 2 vandet med vand til indirekte fordampende og direkte fordampende luftkøling er anbragt i serie langs luftstrømmen. T 1 har kanaler 3, 4 for de generelle og hjælpeluftstrømme. Mellem T 1 og 2 er der et kammer 5 til adskillelse af luftstrømme med en bypass-kanal 6 og en ventil 7 placeret i denne pr. ved udløbet 12, og T2 er forbundet med rummet via hovedluftudtaget 13. Kanal 6 er forbundet med kanalerne 4, og drevet 9 har en hastighedsregulator 14 forbundet til Hvis det er nødvendigt at reducere kølekapaciteten af ved signalet fra lufttemperaturføleren i rummet lukkes ventilen 7 delvist gennem styreenheden, og ved hjælp af regulatoren 14 sænkes blæserhastigheden, hvilket sikrer en proportional reduktion af den samlede luftstrøm med mængden af reduktion af hjælpeluftens strømningshastighed 1 ill. (L til ca. 00 to
SOVJETUNIONEN
SOCIALIST
REPUBLIK (51)4 F 24 F 5 00
BESKRIVELSE AF OPFINDELSEN
TIL A8TORS CERTIFIKAT
USSR STATSUDVALG
TIL OPFINDELSER OG OPDAGELSER (2 1) 4 166558/29-06 (22) 25.12.86 (46) 30.08.88. Wu.t,!! 32 (71) Moscow Textile Institute (72) O.Ya. Kokorin, M.l0, Kaplunov og S.V. Nefelov (53) 697.94(088.8) (56) Forfattercertifikat for USSR
263102, klasse. F ?4 G 5/00, 1970. (54) EN ANORDNING TIL EN TO-STADS
FORdampende LUFTKØLING (57) Opfindelsen angår ventilations- og luftkonditioneringsteknologi. Formålet med opfindelsen er at øge dybden af køling af hovedluftstrømmen og reducere energiomkostningerne.
Varmevekslere (T) 1 og 2 vandet med vand til indirekte fordampende og direkte fordampende luftkøling er anbragt i serie langs luftstrømmen. T 1 har kanaler 3, 4 med generelle og hjælpeluftstrømme. Mellem T 1 og 2 er der et kammer 5 til adskillelse af luftstrømme med en omskifter SU„„ 1420312 d1. indløbskanal 6 og en justerbar ventil 7 placeret i. Supercharger
8 med drev 9 er forbundet med indløb 10 med atmosfæren, og udgang 11 - med kanaler
3 fælles luftstrøm. Ventil 7 er forbundet via styreenheden til lufttemperaturføleren i rummet. Kanaler
4 af hjælpeluftstrømmen er forbundet med udløb 12 med atmosfæren, og T 2 med udløb 13 af hovedluftstrømmen med rummet. Kanal 6 er forbundet til kanal 4 og aktuator 9 har en regulator
14 gear, tilsluttet styreenheden. Hvis det er nødvendigt at reducere anordningens kølekapacitet, ved signalet fra lufttemperaturføleren i rummet, lukkes ventilen 7 delvist gennem styreenheden, og ved hjælp af regulatoren 14 reduceres blæserhastigheden for at sikre en proportional reduktion i den samlede luftstrømshastighed med mængden af reduktion i hjælpeluftstrømmen. 1 syg.
Opfindelsen angår ventilations- og luftkonditioneringsteknologi.
Formålet med opfindelsen er at øge dybden af køling af hovedluftstrømmen og reducere energiomkostningerne.
Tegningen viser et skematisk diagram af en anordning til to-trins fordampningsluftkøling. Enheden til to-trins fordampningsluftkøling indeholder varmevekslere 1 og 2 vandet med vand til indirekte fordampende luftkøling, placeret i serie langs luftstrømmen, hvoraf den første del har kanaler 3 og 4 af de generelle og hjælpeluftstrømme. tyve
Mellem varmevekslerne 1 og 2 er der et kammer 51 til at dele luftstrømme med en overløbskanal 6 og en justerbar ventil 7 placeret i den. drevet
9 er forbundet med indløb 10 med atmosfæren, l med udløb 11 - med kanaler 3 af den samlede strøm ltna; ty;:; 3. justerbar ventil 7 Via styreenhed tilsluttet rumtemperaturføler (HP vist) . Kanaler 4 i hjælpeluftstrømmen kommunikeres med en udgang
12 med atmosfære, og varmeveksler 2 til direkte luftkøling med udløb 13 af hovedluftstrømmen - med varme. Bypass-kanalen 6 er forbundet til de 4 g3sg cplns af den ekstra svedluft, og drevet 9 af superladeren 8 har en hastighedsregulator 14, forbundet til styreenheden 4O (endnu ikke: 3ln? . enhed. g - "d "køling" l303 er forældet; det fungerer som følger.
Udefrakommende luft gennem indløbet 10 og 3-45 kommer ind i blæseren 8 og gennem udløbet 11 flyver ttartteT ind i kanalerne 3 af den totale luftstrøm af den indirekte fordampningskølende varmeveksler. Ved passage af luft i kanalerne 3 ilpo falder dens entalpi ttpta med et konstant fugtindhold, hvorefter den samlede luftstrøm kommer ind i kammeret 5 i luftseparationsenheden.
Fra kammer 5 kommer en del af den forkølede luft i området for hjælpeluftstrømmen gennem bypass-kanalen 6 ind i kanalerne 4 af hjælpeluftstrømmen, der vandes ovenfra, placeret i varmeveksleren 1 vinkelret på retningen af den samlede luftstrøm ned ad væggene i kanalerne 4 i vandfilmen og afkøler samtidig den samlede luftstrøm, der passerer gennem kanalerne 3.
Den forstærkede og øgede ITHIt3 hjælpeluftstrøm fjernes gennem udløb 12 til atmosfæren eller kan f.eks. bruges til ventilation hjælpelokaler eller køling under opførelse af bygningsindhegninger. Hovedluftstrømmen kommer fra luftstrømseparationskammeret 5!3 direkte fordampningskølende varmeveksler 2, hvor luften yderligere afkøles og dekomprimeres ved en konstant entalpi og samtidig tilføres brændstof og derefter behandles. og hovedluftstrømmen gennem udløbet 13 tilføres til forspændingen. Reducer om nødvendigt tttc!tttIt Ttoëoltoïίίο-effektiviteten af apparatet tet ITT i henhold til det tilsvarende signal fra rumlufttemperaturføleren gennem styreenheden (ikke vist), den justerbare ventil 7 er permanent lukket, hvilket fører til et fald i hjælpesystemet luftstrømshastighed og et fald i graden af afkøling" af den samlede luftstrøm i varmeveksleren 1 indirekte fordampningskøling. Sammen med betræk
R. gys!Itpyentoro k:gplnl 7 med brug afItItett hastighedsregulator 14!
tot:; antallet af omdrejninger af blæseren 8 er inkluderet med tilvejebringelsen af en proportional.psh tt;t "strømningshastighed af den totale luftstrøm og:
»en..tc1t ttãp!I I nogo sved cl luft.
1 srmullieopkøb af y.trister; til to-kvadrat eksperimentel luftkøling, indeholdende i os.heggo»l g erpo p,lñ!TOIT vandet i luftens retning!30 hjælpeluftstrøm, luftstrømsepareringskammer placeret mellem varmeveksleren med bypass-kanal og en justerbar ventil placeret i den, en blæser med et drev, der rapporterer Itttt ttt g3x
Udarbejdet af M. Rashchepkin
Tehred M. Khodanich Korrekturlæser S. Shekmar
Redaktør M. Tsitkina
Oplag 663 Abonnement
VNIIPI Statsudvalget USSR for opfindelser og opdagelser
113035, Moskva, Zh-35, Raushskaya nab., 4/5
Bestilling 4313/40
Produktions- og trykkeri, Uzhgorod, st. Design, 4 sværm, og udløbet - med kanaler for den generelle luftstrøm, desuden er den justerbare ventil forbundet via styreenheden til lufttemperaturføleren i rummet, og kanalerne for hjælpeluftstrømmen er i kommunikation med atmosfæren , og den direkte fordampningskølende varmeveksler - med rummet, fra l for at øge køledybden af hovedluftstrømmen og reducere energiomkostningerne, er bypass-kanalen forbundet med kanalerne i hjælpeluftstrømmen og blæserdrevet er udstyret med en hastighedsregulator forbundet til styreenheden.
Lignende patenter:
At servicere individ små rum eller deres grupper, lokale klimaanlæg af to-trins fordampningskøling er bekvemme, udført på basis af en indirekte fordampningskølende varmeveksler lavet af aluminiums rullerør (fig. 139). Luften renses i filteret 1 og kommer ind i ventilatoren 2, efter hvis udløbsåbning den er opdelt i to strømme - hovedstrøm 3 og hjælpeluftstrøm 6. Hjælpeluftstrømmen passerer inde i rørene i varmeveksleren 14 til indirekte fordampningskøling og tilvejebringer fordampningsafkøling af vandet, der strømmer ned ad rørenes indervægge. Hovedluftstrømmen passerer fra siden af finnerne på varmevekslerrørene og afgiver varme gennem deres vægge til vandet, der er afkølet ved fordampning. Vandrecirkulation i varmeveksleren udføres ved hjælp af pumpe 4, som tager vand fra sumpen 5 og leverer det til kunstvanding gennem perforerede rør 15. Varmeveksleren til indirekte fordampningskøling spiller rollen som det første trin i kombinerede klimaanlæg af to -trins fordampningskøling.
Sovjetunionen
Socialist
republikker
Statsudvalget
USSR for opfindelser og opdagelser (53) UDC 629. 113. .06.628.83 (088.8) (72) Opfindere
V.S. Maisotsenko, A.B. Tsimerman, M.G. og I.N. Pecherskaya
Odessa Civil Engineering Institute (71) Ansøger (54) TO-STADS FORAMPNING AIRCONDITIONER
KØLING TIL KØRETØJ
Opfindelsen angår området transportteknik og kan anvendes til klimaanlæg i køretøjer.
Der kendes klimaanlæg til køretøjer, der indeholder en luftspaltet fordampningsdyse med luft- og vandkanaler adskilt fra hinanden af vægge af mikroporøse plader, mens Nederste del dysen er nedsænket i væskebakken (1)
Ulempen ved dette klimaanlæg er den lave effektivitet af luftkøling.
nærmest teknisk løsning til opfindelsen er et to-trins fordampningskøleanlæg til køretøj indeholdende en varmeveksler, en bakke med væske, som dysen er nedsænket i, et kammer til afkøling af væsken, der kommer ind i varmeveksleren med elementer til yderligere køling af væsken og en kanal til tilførsel af luft til kammeret, dvs. ydre miljø, lavet tilspidsende mod kammerets indløb (2
I denne kompressor er elementer til yderligere luftkøling lavet i form af dyser.
Køleeffektiviteten i denne kompressor er imidlertid også utilstrækkelig, da grænsen for luftkøling i dette tilfælde er temperaturen af den våde pære af hjælpeluftstrømmen i sumpen.
10 desuden er det velkendte klimaanlæg strukturelt komplekst og indeholder duplikerede enheder (to pumper, to tanke).
Formålet med opfindelsen er at øge graden af køleeffektivitet og kompakthed af indretningen.
Målet opnås ved det faktum, at elementerne til yderligere køling i det foreslåede klimaanlæg er lavet i form af en varmevekslerskærm placeret lodret og fastgjort på en af kammervæggene med dannelsen af et mellemrum mellem det og det modsatte kammer. væg, og
25 er der på siden af en af skillevæggens overflader installeret et reservoir med væske, der strømmer ned ad den nævnte overflade af skillevæggen, mens kammeret og bakken er fremstillet i ét stykke.
Dysen er lavet i form af en blok af kapillarporøst materiale.
I fig. 1 viser et skematisk diagram af et klimaanlæg, fig. 2 raeeee A-A i fig. en.
Klimaanlægget består af to trin af luftkøling: det første trin er at afkøle luften i varmeveksleren 1, det andet trin er at afkøle den i dysen 2, som er lavet i form af en blok af kapillarporøst materiale.
En 3 ventilator er installeret foran varmeveksleren, drevet af en 4° elmotor. Varmeveksleren 1 er installeret på pallen 10, som er lavet i ét stykke med kammeret
8. En kanal støder op til varmeveksleren
11 til tilførsel af luft fra det ydre miljø, mens kanalen er udført som en plan, der tilspidser mod lufthulrummets indløb 12
13 kamre 8. Inde i kammeret er der elementer til yderligere luftkøling. De er fremstillet i form af en varmevekslerskærm 14, der er placeret lodret og fastgjort på væggen 15 af kammeret modsat væggen 16, i forhold til hvilken ledepladen er placeret med et mellemrum.Bafflen deler kammeret i to kommunikerende hulrum 17 og 18.
Et vindue 19 er tilvejebragt i kammeret, hvori en dråbeeliminator 20 er installeret, og en åbning 21 er lavet på pallen.
I forbindelse med implementeringen af kanalen 11 tilspidser indløbet 12 ! hulrummet 13, øges strømningshastigheden, og udeluft suges ind i spalten dannet mellem nævnte kanal og indløbet, hvorved hjælpestrømmens masse øges. Denne strøm kommer ind i hulrummet 17. Derefter kommer denne luftstrøm, efter at have rundet skillevæggen 14, ind i hulrummet 18 i kammeret, hvor den bevæger sig i den modsatte retning af sin bevægelse i hulrummet 17. I hulrummet 17, mod bevægelsen af luftstrømmen, strømmer en film 22 af væske ned ad skillevæggen langs skillevæggen - vand fra reservoiret 9.
Når strømmen af luft og vand kommer i kontakt, som et resultat af den fordampende virkning, overføres varmen fra hulrummet 17 gennem skillevæggen 14 til filmen 22 af vand, hvilket bidrager til dens yderligere fordampning. Derefter kommer en luftstrøm med en lavere temperatur ind i hulrummet 18. Dette fører igen til et endnu større fald i ledepladens 14 temperatur, hvilket bevirker yderligere afkøling af luftstrømmen i hulrummet 17. Følgelig vil temperaturen af luftstrømmen igen falde, efter at ledepladen er afrundet og trænger ind. hulrummet.
18. Teoretisk vil afkølingsprocessen fortsætte så længe som den Drivkraft bliver ikke nul. PÅ dette tilfælde drivkraften for den fordampende afkølingsprocessen er den psykometriske forskel - temperaturer af luftstrømmen efter at have vendt den i forhold til skillevæggen og kommet i kontakt med vandfilmen i hulrummet 18. har en tendens til nul, når den nærmer sig dugpunktet. Derfor er grænsen for vandkøling her udeluftens dugpunktstemperatur. Varmen fra vandet kommer ind i luftstrømmen i hulrummet 18, mens luften opvarmes, befugtes og gennem vinduet 19 og dråbeeliminatoren 20 frigives til atmosfæren.
I kammer 8 er gennemstrømningsbevægelsen af varmevekslende medier således organiseret, og den adskillende varmevekslerskillevæg tillader indirekte forkøling af luftstrømmen, der tilføres for at afkøle vandet på grund af processen med vandfordampning. vand strømmer ned ad skillevæggen til bunden af kammeret, og da sidstnævnte er lavet i en helhed med en palle, pumpes det derfra ind i varmeveksleren 1 og bruges også på at fugte dysen på grund af intrakapillære kræfter.
Hovedluftstrømmen L.n, der er blevet forkølet uden at ændre fugtindholdet i varmeveksler 1, går således ind i dyse 2 for yderligere afkøling Her på grund af varme- og masseoverførsel mellem dysens befugtede overflade og hovedet. luftstrøm, sidstnævnte fugtes og afkøles uden at ændre dets varmeindhold. Yderligere strømmer hovedluften gennem åbningen i gryden
59 ja køler, mens skillevæggen afkøles. Ind i hulrummet
17 i kammeret afkøles luftstrømmen, der strømmer rundt om skillevæggen, også, men uden ændringer i fugtindholdet. Påstand
1. Et klimaanlæg til en to-trins fordampningskøling til et køretøj, indeholdende en varmeveksler, en væsketransformatorstation, hvori en dyse er nedsænket, et kammer til afkøling af væsken, der kommer ind i varmeveksleren med elementer til yderligere køling af væsken, og en kanal til at tilføre luft fra det ydre miljø ind i kammeret, lavet tilspidset i retning mod kameraindgangen, forskellig fra det faktum, at for at øge graden af køleeffektivitet og kompaktheden af kompressoren, er elementerne til yderligere luftkøling lavet i form af en varmevekslerskærm placeret lodret og fastgjort på en af kammervæggene med dannelsen af et mellemrum mellem det og den modsatte kammervæg og på siden af den ene af skillevæggen. På skillevæggens overflade er der installeret et reservoir med væske, der strømmer ned ad den nævnte overflade af skillevæggen, mens kammeret og bakken er lavet som en helhed .
Det pågældende system består af to klimaanlæg.
den vigtigste, hvor luften behandles til de servicerede lokaler, og den ekstra - køletårnet. Hovedformålet med køletårnet er luftfordampende køling af vand, der forsyner den første fase af hovedklimaanlægget i den varme periode af året (overfladevarmeveksler PT). Det andet trin af hovedklimaanlægget - OK-vandingskammeret, der fungerer i adiabatisk befugtningstilstand, har en bypass-kanal - bypass B for at kontrollere luftfugtigheden i rummet.
Udover klimaanlæg - kan køletårne, industrielle køletårne, springvand, sprøjtebassiner osv. bruges til at køle vand i. I områder med varmt og fugtigt klima er i nogle tilfælde, udover indirekte fordampningskøling, maskinkøling. Brugt.
flertrinssystemer evaporativ køling. Den teoretiske grænse for luftkøling ved brug af sådanne systemer er dugpunktstemperaturen.
Airconditionanlæg, der bruger direkte og indirekte fordampningskøling, har mere bredt område applikationer) sammenlignet med systemer, der kun bruger direkte (adiabatisk) fordampende luftkøling.
To-trins evaporativ køling er kendt for at være den mest velegnede i
tørre og varme områder. Med to-trins køling, mere end lave temperaturer, mindre luftudskiftninger og mindre relativ luftfugtighed indeluft end ved et-trins køling. Denne egenskab af to-trins køling fik et forslag om at skifte helt til indirekte køling og en række andre forslag. Men alt andet lige virkningen af handlingen mulige systemer Fordampningskøling afhænger direkte af ændringer i udeluftens tilstand. Derfor sikrer sådanne systemer ikke altid vedligeholdelsen af de nødvendige luftparametre i værelser med aircondition i løbet af sæsonen og endda en dag. Begrebet betingelser og grænser hensigtsmæssig anvendelse to-trins fordampningskøling kan opnås ved at sammenligne de normaliserede parametre for indendørs luft med mulige ændringer i udendørs luftparametre i områder med tørt og varmt klima.
beregningen af sådanne systemer bør udføres med ved hjælp af J-d diagrammer i følgende rækkefølge.
Punkter er plottet på J-d diagrammet med de beregnede parametre for udendørs (H) og indendørs (B) luft. I det undersøgte eksempel, i henhold til designopgaven, tages følgende værdier: tн = 30 °С; tv = 24 °С; fa = 50 %.
For punkt H og B bestemmer vi temperaturværdien for den våde pære:
tmin = 19,72 °С; tmv = 17,0 °C.
Som du kan se, er værdien af tm næsten 3 °C højere end tmw, derfor tilrådes det at forsyne køletårnet med luften fjernet for større afkøling af vandet og derefter den udvendige tilluft. udstødningssystemer fra kontorlokaler.
Bemærk, at ved beregning af køletårnet kan den nødvendige luftstrøm være større end den, der fjernes fra de klimatiserede rum. I dette tilfælde skal der tilføres en blanding af ude- og udsugningsluft til køletårnet, og blandingens våde pæretemperatur skal tages som designværdi.
Fra beregnet computerprogrammer førende producenter af køletårne, finder vi, at minimumsforskellen mellem sluttemperaturen af vandet ved udløbet af køletårnet tw1 og temperaturen på det våde termometer twm af luften tilført til køletårnet skal tages som mindst 2 °C, det vil sige:
tw2 \u003d tw1 + (2,5 ... 3) ° С. (en)
For at opnå dybere luftkøling i det centrale klimaanlæg antages den endelige vandtemperatur ved udløbet af luftkøleren og ved indløbet til køletårnet tw2 ikke at være mere end 2,5 højere end ved udløbet af køletårnet, dvs. er:
tvk ≥ tw2 +(1...2) °С. (2)
Bemærk, at sluttemperaturen på den afkølede luft og luftkølerens overflade afhænger af temperaturen tw2, da den afkølede lufts sluttemperatur ved en tværgående strøm af luft og vand ikke kan være lavere end tw2.
Typisk anbefales sluttemperaturen på den afkølede luft at være 1-2 °C højere end sluttemperaturen på vandet ved luftkølerens udløb:
tvk ≥ tw2 +(1...2) °С. (3)
Såfremt kravene (1, 2, 3) er opfyldt, er det muligt at opnå en afhængighed, der relaterer vådpæretemperaturen af den luft, der tilføres til køletårnet, og den endelige lufttemperatur ved kølerens udløb:
tvk \u003d tm +6 ° С. (fire)
Bemærk, at i eksemplet i fig. 7.14 er værdierne twm = 19 °С og tw2 – tw1 = 4 °С accepteret. Men med sådanne indledende data, i stedet for værdien tvc = 23 °С angivet i eksemplet, er det muligt at opnå en endelig lufttemperatur ved udgangen af luftkøleren på mindst 26–27 °С, hvilket gør hele skemaet meningsløs ved tn = 28,5 °С.
Indlæser...