Termoteknisk beregning af den tekniske undergrund
Termotekniske beregninger af omsluttende konstruktioner
Arealerne af eksterne omsluttende strukturer, det opvarmede areal og volumen af bygningen, der kræves til beregning af energipasset, og den termiske ydeevne af de omsluttende strukturer af bygningen bestemmes i overensstemmelse med de vedtagne designbeslutninger i overensstemmelse med anbefalingerne fra SNiP 23-02 og TSN 23 - 329 - 2002.
Varmeoverførselsmodstanden for omsluttende strukturer bestemmes afhængigt af lagenes antal og materialer samt byggematerialernes fysiske egenskaber i henhold til anbefalingerne fra SNiP 23-02 og TSN 23 - 329 - 2002.
1.2.1 Bygningens ydre vægge
Der er tre typer ydervægge i en boligbygning.
Den første type er murværk med gulvunderstøtning 120 mm tykt, isoleret med polystyrenbeton 280 mm tykt, med et sidelag af silikatmursten. Den anden type er en 200 mm armeret betonplade, isoleret med polystyrenbeton 280 mm tyk, med et modstående lag af silikatmursten. Den tredje type, se Fig.1. Termoteknisk beregning er givet for to typer vægge hhv.
en). Sammensætningen af lagene af bygningens ydervæg: beskyttende belægning - cement-kalkmørtel 30 mm tyk, λ = 0,84 W / (m × o C). Det ydre lag på 120 mm er lavet af silikatmursten M 100 med en frostbestandighedsgrad F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); fyldning 280 mm - isolering - polystyrenbeton D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); indre lag 120 mm - fra silikat mursten, M 100, λ = 0,76 W / (m × o C). De indvendige vægge er pudset med kalksandmørtel M 75, 15 mm tyk, λ=0,84 W/(m×o C).
Rw\u003d 1 / 8,7 + 0,030 / 0,84 + 0,120 / 0,76 + 0,280 / 0,075 + 0,120 / 0,76 + 0,015 / 0,84 + 1/23 \u003d 2 x 4,26 C m.
Modstandsdygtighed over for varmeoverførsel af bygningens vægge med arealet af facaderne
A w\u003d 4989,6 m 2, svarende til:
4,26 m 2 × ca. C/W.
Koefficient for termisk ensartethed af ydervægge r, bestemt ved formel 12 SP 23-101:
et i er bredden af den varmeledende indeslutning, a i = 0,120 m;
L i er længden af den varmeledende indeslutning, L i= 197,6 m (bygningsomkreds);
k i - koefficient afhængig af den varmeledende indeslutning, bestemt af adj. N SP 23-101:
k i = 1,01 for termisk ledende inklusion ved forhold λm/λ= 2,3 og a/b= 0,23.
Så er den reducerede modstand mod varmeoverførsel af bygningens vægge: 0,83 × 4,26 = 3,54 m 2 × o C / W.
2). Sammensætningen af lagene af bygningens ydervæg: beskyttende belægning - cement-kalkmørtel M 75 med en tykkelse på 30 mm, λ = 0,84 W / (m × o C). Det ydre lag på 120 mm er lavet af silikatmursten M 100 med en frostbestandighedsgrad F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); fyldning 280 mm - isolering - polystyrenbeton D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); indre lag 200 mm - vægpanel af armeret beton, λ = 2,04 W / (m × o C).
Væggens varmeoverførselsmodstand er:
Rw= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2,04 + 1/23 \u003d 4,2 m 2 × o C / W.
Da bygningens vægge har en homogen flerlagsstruktur, tages ydervæggenes termiske ensartethedskoefficient r= 0,7.
Så er den reducerede modstand mod varmeoverførsel af bygningens vægge: 0,7 × 4,2 = 2,9 m 2 × o C / W.
Bygningstype - et almindeligt afsnit af et 9-etagers boligbyggeri med en lavere rørføring af varme- og varmtvandsanlæg.
A b\u003d 342 m 2.
etageareal af under jorden - 342 m 2.
Ydervægsareal over jordoverfladen A b, w\u003d 60,5 m 2.
Anslået temperatur på varmesystemet i den nedre ledning er 95 ° С, varmtvandsforsyningen er 60 ° С. Længden af rørledningerne til varmesystemet med den nederste ledning er 80 m. Længden af varmtvandsforsyningsrørledningerne var 30 m. der er ingen underjordisk, så hastigheden af luftudveksling i de. underjordisk jeg= 0,5 h-1.
t int= 20 °С.
Stueetage (over teknisk undergrund) - 1024,95 m2.
Kælderens bredde er 17,6 m. Højden på ydervæggen af de. under jorden, nedgravet i jorden - 1,6 m. Samlet længde l tværsnit af hegn af dem. under jorden, begravet i jorden,
l\u003d 17,6 + 2 × 1,6 \u003d 20,8 m.
Lufttemperatur i lokalerne på første sal t int= 20 °С.
Modstand mod varmeoverførsel af de ydre vægge af disse. undergrund over terræn accepteres i henhold til SP 23-101 paragraf 9.3.2. lig med ydervæggenes varmeoverførselsmodstand Røve. w\u003d 3,03 m 2 × ° C / W.
Den reducerede modstand mod varmeoverførsel af de omsluttende strukturer i den nedgravede del af disse. undergrunden vil blive bestemt i overensstemmelse med SP 23-101 paragraf 9.3.3. som for ikke-isolerede gulve på jorden i det tilfælde, hvor gulv- og vægmaterialerne har designkoefficienter for termisk ledningsevne λ≥ 1,2 W / (m o C). Reduceret modstand mod varmeoverførsel af hegn af disse. undergrund nedgravet i jorden er bestemt efter tabel 13 i SP 23-101 og udgjorde R o rs\u003d 4,52 m 2 × ° C / W.
Kældervæggene består af: en murblok, 600 mm tyk, λ = 2,04 W/(m × o C).
Bestem lufttemperaturen i disse. underjordisk t int b
Til beregningen bruger vi dataene i tabel 12 [SP 23-101]. Ved lufttemperaturen i de under jorden 2 °С, vil varmefluxtætheden fra rørledninger stige sammenlignet med værdierne givet i tabel 12 med værdien af koefficienten opnået fra ligning 34 [SP 23-101]: for rørledninger i varmesystemet - med koefficienten [(95-2)/(95-18)] 1,283 = 1,41; for varmtvandsledninger - [(60 - 2) / (60 - 18) 1,283 = 1,51. Derefter beregner vi temperaturværdien t int b fra varmebalanceligningen ved en angivet underjordisk temperatur på 2 °C
t int b= (20×342/1,55+ (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28×823×0,5×1,2×26 - 26×430/4,52 - 26×60,5/3,03)/
/ (342 / 1,55 + 0,28 × 823 × 0,5 × 1,2 + 430 / 4,52 + 60,5 / 3,03) \u003d 1316/473 \u003d 2,78 ° С.
Varmestrømmen gennem kælderen var
q b. c\u003d (20 - 2,78) / 1,55 \u003d 11,1 W/m 2.
Altså i de under jorden er termisk beskyttelse svarende til normerne ikke kun leveret af hegn (vægge og gulve), men også på grund af varme fra rørledninger til varme- og varmtvandsforsyningssystemer.
1.2.3 Overlapning over disse. underjordisk
Hegnet har et område A f\u003d 1024,95 m 2.
Strukturelt udføres overlapningen som følger.
2,04 W/(m × o C). Cement-sand afretningslag 20 mm tyk, λ =
0,84 W/(m × o C). Isoleringsekstruderet polystyrenskum "Rufmat", ρ o\u003d 32 kg / m 3, λ \u003d 0,029 W / (m × o C), 60 mm tyk i henhold til GOST 16381. Luftgab, λ \u003d 0,005 W / (m × o C), 10 mm tyk. Brædder til gulvbelægning, λ = 0,18 W / (m × o C), 20 mm tykke i henhold til GOST 8242.
Rf= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+
0,010 / 0,005 + 0,020 / 0,180 + 1/17 \u003d 4,35 m 2 × o C / W.
I henhold til afsnit 9.3.4 i SP 23-101 bestemmer vi værdien af den nødvendige varmeoverførselsmodstand for kældergulvet over den tekniske undergrund Rc ifølge formlen
R o = nR req,
hvor n- koefficient bestemt ved den accepterede minimumslufttemperatur i undergrunden t int b= 2°С.
n = (t int - t int b)/(farvetone - tekst) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.
Derefter R med\u003d 0,39 × 4,35 \u003d 1,74 m 2 × ° C / W.
Lad os kontrollere, om den termiske beskyttelse af loftet over den tekniske undergrund opfylder kravet til standardforskellen D t n= 2 °C for gulvet på første sal.
I henhold til formlen (3) SNiP 23 - 02 bestemmer vi den mindste tilladte modstand mod varmeoverførsel
R o min =(20 - 2) / (2 × 8,7) \u003d 1,03 m 2 × ° C / W< Rc = 1,74 m 2 × ° C/W.
1.2.4 Tagetage
Dæk område A c\u003d 1024,95 m 2.
Armeret betongulvplade, 220 mm tyk, λ =
2,04 W/(m × o C). Isolering minplita CJSC "Mineraluld", r =140-
175 kg / m 3, λ \u003d 0,046 W / (m × o C), 200 mm tyk i henhold til GOST 4640. Ovenfra har belægningen en cement-sand afretningslag 40 mm tyk, λ = 0,84 W / (m × o C).
Så er varmeoverførselsmodstanden:
Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,200 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,66 m 2 × o C / W.
1.2.5 Tagdækning på loftet
Armeret betongulvplade, 220 mm tyk, λ =
2,04 W/(m × o C). Ekspanderet lergrusisolering, r\u003d 600 kg / m 3, λ \u003d
0,190 W / (m × o C), 150 mm tyk i henhold til GOST 9757; min-plade af CJSC "Mineralnaya vata", 140-175 kg/m3, λ = 0,046 W/(m×оС), 120 mm tyk i henhold til GOST 4640. Topbelægningen har en cement-sand afretningslag 40 mm tyk, λ = 0,84 W/ (m × o C).
Så er varmeoverførselsmodstanden:
Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,150 / 0,190 + 0,12 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/17 \u003d 3,37 m 2 × o C / W.
1.2.6 Windows
I moderne gennemskinnelige designs af varmeafskærmende vinduer bruges termoruder og til fremstilling af vinduesrammer og karme, hovedsageligt PVC-profiler eller deres kombinationer. Ved fremstilling af termoruder ved hjælp af floatglas giver vinduerne en beregnet reduceret varmeoverførselsmodstand på ikke mere end 0,56 m 2 × o C / W., som opfylder de lovmæssige krav til deres certificering.
Areal af vinduesåbninger A F\u003d 1002,24 m 2.
Accepter varmeoverførselsvindue R F\u003d 0,56 m 2 × o C/W.
1.2.7 Reduceret varmeoverførselskoefficient
Den reducerede varmeoverførselskoefficient gennem den eksterne bygningsskal, W / (m 2 × ° С), bestemmes af formel 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002], under hensyntagen til de strukturer, der er vedtaget i projektet:
1,13 (4989,6 / 2,9 + 1002,24 / 0,56 + 1024,95 / 4,66 + 1024,95 / 4,35) / 8056,9 \u003d 0,54 W / (m 2 × °C).
1.2.8 Betinget varmeoverførselskoefficient
Bygningens betingede varmeoverførselskoefficient, under hensyntagen til varmetab på grund af infiltration og ventilation, W / (m 2 × ° C), bestemmes af formel D.6 [SNiP 23 - 02], under hensyntagen til de vedtagne strukturer i projektet:
hvor med– luftens specifik varmekapacitet, lig med 1 kJ/(kg×°С);
β ν - koefficient for reduktion af luftvolumen i bygningen under hensyntagen til tilstedeværelsen af indvendige omsluttende strukturer svarende til β ν = 0,85.
0,28 × 1 × 0,472 × 0,85 × 25026,57 × 1,305 × 0,9 / 8056,9 = 0,41 W / (m 2 × ° C).
Den gennemsnitlige bygningsluftudveksling for opvarmningsperioden beregnes ud fra det samlede luftskifte på grund af ventilation og infiltration efter formlen
n a= [(3×1714,32)×168/168+(95×0,9×
x168) / (168 x 1,305)] / (0,85 x 12984) = 0,479 h-1.
- mængden af infiltrerende luft, kg/h, der kommer ind i bygningen gennem klimaskærmen i løbet af dagen for opvarmningsperioden, bestemmes af formel D.9 [SNiP 23-02-2003]:
19,68/0,53×(35,981/10) 2/3 + (2,1×1,31)/0,53×(56,55/10) 1/2 = 95 kg/t.
- henholdsvis for trappen er den beregnede trykforskel mellem ude- og indeluft for vinduer og altandøre og udvendige indgangsdøre bestemt af formel 13 [SNiP 23-02-2003] for vinduer og altandøre med udskiftning af 0,55 pr. 0 i den, 28 og med beregningen af den specifikke vægt i henhold til formlen 14 [SNiP 23-02-2003] ved den tilsvarende lufttemperatur, Pa.
∆р e d= 0,55× Η ×( γext -γ int) + 0,03× γext×ν 2.
hvor Η \u003d 30,4 m - bygningens højde;
- vægtfylde, henholdsvis ekstern og intern luft, N/m 3.
γ ext \u003d 3463 / (273-26) \u003d 14,02 N / m 3,
γint \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3.
∆p F= 0,28×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 35,98 Pa.
∆р udg= 0,55×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 56,55 Pa.
- den gennemsnitlige massefylde af indblæsningsluften for opvarmningsperioden, kg / m 3, ,
353 / \u003d 1,31 kg / m 3.
V h\u003d 25026,57 m 3.
1.2.9 Samlet varmeoverførselskoefficient
Bygningens betingede varmeoverførselskoefficient, under hensyntagen til varmetab på grund af infiltration og ventilation, W / (m 2 × ° С), bestemmes af formel D.6 [SNiP 23-02-2003], under hensyntagen til strukturer vedtaget i projektet:
0,54 + 0,41 \u003d 0,95 W / (m 2 × ° C).
1.2.10 Sammenligning af standardiserede og reducerede varmeoverførselsmodstande
Som et resultat af beregningerne sammenlignes i tabel. 2 normaliserede og reducerede varmeoverførselsmodstande.
Tabel 2 - Normaliseret Rreg og givet R r o modstand mod varmeoverførsel af bygningshegn
1.2.11 Beskyttelse mod vandfyldning af omsluttende konstruktioner
Temperaturen på den indvendige overflade af de omsluttende strukturer skal være højere end dugpunktstemperaturen t d\u003d 11,6 ° C (3 ° C - til vinduer).
Temperaturen på den indre overflade af de omsluttende strukturer τ int, beregnes ved formlen Ya.2.6 [SP 23-101]:
τ int = t int-(t int-tekst)/(R r× α int),
til at bygge vægge:
τ int\u003d 20-(20 + 26) / (3,37 × 8,7) \u003d 19,4 o C\u003e t d\u003d 11,6 omkring C;
at dække det tekniske gulv:
τ int\u003d 2-(2 + 26) / (4,35 × 8,7) \u003d 1,3 o C<t d\u003d 1,5 omkring C, (φ \u003d 75%);
Til Windows:
τ int\u003d 20-(20 + 26) / (0,56 × 8,0) \u003d 9,9 om C\u003e t d\u003d 3 om C.
Temperaturen af kondensation på den indre overflade af strukturen blev bestemt af I-d fugtig luft diagram.
Temperaturerne på de indvendige konstruktionsflader opfylder betingelserne for at forhindre fugtkondensering med undtagelse af det tekniske gulvs gulvkonstruktioner.
1.2.12 Bygningens rumplanlægningskarakteristika
Bygningens rumplanlægningskarakteristika er fastsat i overensstemmelse med SNiP 23-02.
Bygningsfacadeglaskoefficient f:
f = A F / A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17
Bygningens kompakthedsindeks, 1/m:
8056,9 / 25026,57 \u003d 0,32 m -1.
1.3.3 Termisk energiforbrug til opvarmning af bygningen
Forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden Q h y, MJ, bestemt ved formel D.2 [SNiP 23 - 02]:
0,8 - reduktionskoefficient for varmeforstærkning på grund af termisk inerti af omsluttende strukturer (anbefalet);
1.11 - koefficient under hensyntagen til varmesystemets ekstra varmeforbrug, forbundet med diskretiteten af den nominelle varmestrøm i rækken af varmeanordninger, deres yderligere varmetab gennem hegnens radiatorafsnit, den øgede lufttemperatur i hjørnet rum, varmetabet fra rørledninger, der går gennem uopvarmede rum.
Generelt varmetab af bygningen Qh, MJ, for opvarmningsperioden bestemmes af formel D.3 [SNiP 23 - 02]:
Qh= 0,0864x0,95x4858,5x8056,9 = 3212976 MJ.
Husholdningernes varmetilførsler i fyringssæsonen Q int, MJ, bestemmes af formel D.10 [SNiP 23 - 02]:
hvor q int\u003d 10 W/m 2 - mængden af husholdningsvarmeemissioner pr. 1 m 2 af arealet af boliger eller det anslåede areal af en offentlig bygning.
Q int= 0,0864×10×205×3940= 697853 MJ.
Varmetilførsel gennem vinduer fra solstråling i fyringssæsonen Qs, MJ, bestemmes af formel 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:
Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+τ sky× k scy × A scy × I hor ,
Q s = 0,76×0,78×(425,25×587+25,15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 MJ.
Q h y= x 1,11 = 2 566917 MJ.
1.3.4 Estimeret specifikt varmeforbrug
Det estimerede specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden, kJ / (m 2 × o C × dag), bestemmes af formlen
D.1:
10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858,5) = 72,8 kJ / (m 2 × o C × dag)
Ifølge tabel. 3.6 b [TSN 23 - 329 - 2002] standardiseret specifikt varmeenergiforbrug til opvarmning af en ni-etagers boligbygning er 80 kJ / (m 2 × o C × dag) eller 29 kJ / (m 3 × o C × dag).
KONKLUSION
I projektet med en 9-etagers boligbygning blev der brugt specielle teknikker til at forbedre bygningens energieffektivitet, såsom:
¾ blev anvendt en konstruktiv løsning, der gør det muligt ikke kun at udføre den hurtige konstruktion af anlægget, men også at bruge forskellige strukturelle og isolerende materialer og arkitektoniske former i den eksterne omsluttende struktur på kundens anmodning og under hensyntagen til de eksisterende muligheder af byggebranchen i regionen,
¾ i projektet udføres varmeisolering af varme- og varmtvandsledninger,
¾ moderne varmeisolerende materialer blev brugt, især polystyrenbeton D200, GOST R 51263-99,
¾ i moderne gennemskinnelige designs af varmeafskærmende vinduer bruges termoruder og til fremstilling af vinduesrammer og karme, hovedsageligt PVC-profiler eller deres kombinationer. Ved fremstilling af termoruder med floatglas giver vinduerne en beregnet reduceret varmeoverførselsmodstand på 0,56 W/(m×oC).
Energieffektiviteten af den designede boligbygning bestemmes af følgende vigtigste kriterier:
¾ specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning i opvarmningsperioden q h des, kJ / (m 2 × ° C × dag) [kJ / (m 3 × ° C × dag)];
¾ bygningens kompakthedsindeks k e,1m;
¾ koefficient for ruder af bygningens facade f.
Som et resultat af beregningerne kan der drages følgende konklusioner:
1. Omsluttende strukturer af en 9-etagers boligbygning overholder kravene i SNiP 23-02 for energieffektivitet.
2. Bygningen er designet til at opretholde optimal temperatur og luftfugtighed og samtidig sikre det laveste energiforbrug.
3. Beregnet indikator for bygningens kompakthed k e= 0,32 er lig med standarden.
4. Glaskoefficienten af bygningens facade f=0,17 er tæt på standardværdien f=0,18.
5. Graden af reduktion i forbruget af termisk energi til opvarmning af bygningen fra standardværdien var minus 9 %. Denne parameterværdi svarer til normal klasse af bygningens varme- og energieffektivitet i henhold til tabel 3 i SNiP 23-02-2003 Termisk beskyttelse af bygninger.
BYGNINGENS ENERGIPAS
TERMISK BESKYTTELSE AF BYGNINGER
BYGNINGERNES TERMISK YDELSE
Introduktionsdato 2003-10-01
FORORD
1 UDVIKLET af Forskningsinstituttet for Bygningsfysik ved Det Russiske Akademi for Arkitektur og Bygningsvidenskab, TsNIIEPzhilishcha, Association of Engineers for Heating, Ventilation, Air Conditioning, Heat Supply and Building Thermal Physics, Moscow State Expertise og en gruppe specialister
INTRODUCERET af Institut for teknisk regulering, standardisering og certificering i byggeri og boliger og kommunale tjenester i Gosstroy of Russia
2 VEDTAGET OG SÆTTET I EFFEKT den 1. oktober 2003 ved dekret fra Gosstroy i Rusland af 26. juni 2003 N 113
3 I STEDET FOR SNiP II-3-79*
INTRODUKTION
Disse bygningsreglementer og forskrifter fastlægger krav til termisk beskyttelse af bygninger for at spare energi og samtidig sikre sanitære og hygiejniske og optimale parametre for lokalernes mikroklima og holdbarheden af bygningsskaller og strukturer.
Krav til at øge den termiske beskyttelse af bygninger og strukturer, de vigtigste energiforbrugere, er et vigtigt objekt for statsregulering i de fleste lande i verden. Disse krav betragtes også ud fra et synspunkt om miljøbeskyttelse, rationel udnyttelse af ikke-fornybare naturressourcer og reduktion af drivhuseffekten og reduktion af emissioner af kuldioxid og andre skadelige stoffer til atmosfæren.
Disse standarder dækker en del af den generelle opgave med energibesparelser i bygninger. Samtidig med skabelsen af effektiv termisk beskyttelse, i overensstemmelse med andre regulatoriske dokumenter, bliver der truffet foranstaltninger for at øge effektiviteten af ingeniørudstyr i bygninger, reducere energitab under produktion og transport samt reducere forbruget af varme og elektricitet gennem automatisk styring og regulering af udstyr og tekniske systemer generelt.
Normerne for termisk beskyttelse af bygninger er harmoniseret med lignende udenlandske normer i udviklede lande. Disse normer, ligesom dem for teknisk udstyr, indeholder minimumskrav, og opførelsen af mange bygninger kan udføres på et økonomisk grundlag med væsentligt højere termiske beskyttelsesindikatorer, som er forudsat af eneaf bygninger.
Disse standarder giver mulighed for indførelse af nye indikatorer for bygningers energieffektivitet - det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning i opvarmningsperioden, under hensyntagen til luftudveksling, varmegevinster og bygningers orientering, fastlægger deres klassificering og vurderingsregler for energi effektivitetsindikatorer både under design og konstruktion og senere under drift . Standarderne giver det samme niveau af efterspørgsel efter termisk energi, som opnås ved at observere anden fase af øget termisk beskyttelse i henhold til SNiP II-3 med ændringer nr. 3 og 4, men giver flere muligheder for at vælge tekniske løsninger og måder at overholde med standardiserede parametre.
Kravene i disse regler og forskrifter er blevet testet i de fleste regioner i Den Russiske Føderation i form af territoriale byggekoder (TSN) for energieffektivitet i boliger og offentlige bygninger.
Anbefalede metoder til beregning af de termiske egenskaber af klimaskærme for at overholde de standarder, der er vedtaget i dette dokument, referencematerialer og designanbefalinger er angivet i regelsættet "Design af termisk beskyttelse af bygninger".
Følgende personer deltog i udviklingen af dette dokument: Yu.A. Matrosov og I.N. Butovsky (NIISF RAASN); Yu.A.Tabunshchikov (NP "ABOK"); B.S. Belyaev (OJSC TsNIIEPzhilishcha); V.I. Livchak (Moskva statsekspertise); V.A.Glukharev (Gosstroy af Rusland); L.S. Vasilyeva (FSUE CNS).
1 ANVENDELSESOMRÅDE
Disse regler og forskrifter gælder for termisk beskyttelse af bolig-, offentlige, industri-, landbrugs- og lagerbygninger og -konstruktioner (herefter benævnt bygninger), hvor det er nødvendigt at opretholde en vis temperatur og fugtighed i den indre luft.
Normerne gælder ikke for termisk beskyttelse:
boliger og offentlige bygninger opvarmet periodisk (mindre end 5 dage om ugen) eller sæsonbestemt (kontinuerligt mindre end tre måneder om året);
midlertidige bygninger i drift i højst to fyringssæsoner;
drivhuse, drivhuse og køleskabsbygninger.
Niveauet for termisk beskyttelse af disse bygninger er fastsat af de relevante standarder og i deres fravær - efter beslutning fra ejeren (kunden), underlagt sanitære og hygiejniske standarder.
Disse standarder for opførelse og genopbygning af eksisterende bygninger af arkitektonisk og historisk betydning anvendes i hvert enkelt tilfælde under hensyntagen til deres historiske værdi, baseret på beslutninger fra myndighederne og koordinering med statslige kontrolorganer inden for beskyttelse af historiske og kulturelle monumenter.
2 REGULERINGSHENVISNINGER
Disse regler og forskrifter bruger referencer til regulatoriske dokumenter, som er angivet i bilag A.
3 VILKÅR OG DEFINITIONER
Dette dokument bruger termerne og definitionerne i appendiks B.
4 GENERELLE BESTEMMELSER, KLASSIFIKATION
4.1 Opførelsen af bygninger bør udføres i overensstemmelse med kravene til termisk beskyttelse af bygninger for at sikre mikroklimaet i bygningen, der er etableret for mennesker at bo og arbejde, den nødvendige pålidelighed og holdbarhed af strukturer, de klimatiske forhold for driften af tekniske udstyr med et minimumsforbrug af termisk energi til opvarmning og ventilation af bygninger i opvarmningsperioden (herefter - til opvarmning).
Holdbarheden af omsluttende strukturer bør sikres ved brug af materialer med tilstrækkelig modstandsdygtighed (frostbestandighed, fugtbestandighed, bioresistens, modstandsdygtighed over for korrosion, høj temperatur, cykliske temperaturudsving og andre ødelæggende miljøpåvirkninger), der om nødvendigt giver særlig beskyttelse af strukturelle elementer lavet af utilstrækkeligt modstandsdygtige materialer.
4.2 Reglerne stiller krav til:
reduceret modstand mod varmeoverførsel af omsluttende strukturer af bygninger;
begrænser temperaturen og forhindrer fugtkondensering på den indvendige overflade af klimaskærmen, med undtagelse af vinduer med lodret rude;
specifik indikator for termisk energiforbrug til opvarmning af bygningen;
varmebestandighed af omsluttende strukturer i den varme årstid og bygningslokaler i den kolde årstid;
luftgennemtrængelighed af omsluttende strukturer og bygningers lokaler;
beskyttelse mod vandfyldning af omsluttende strukturer;
varmeabsorption af gulvoverfladen;
klassificering, definition og forbedring af energieffektiviteten af designet og eksisterende bygninger;
kontrol af normaliserede indikatorer, herunder bygningens energipas.
4.3
Fugtighedsregimet for bygningers lokaler i den kolde årstid, afhængigt af den relative fugtighed og temperatur i indendørsluften, skal indstilles i henhold til tabel 1.
Tabel 1 - Fugtighedsregime for bygningslokaler
4.4 Driftsbetingelserne for omsluttende strukturer A eller B, afhængigt af lokalernes fugtighedsregime og fugtighedszonerne i byggeområdet, for valg af termisk ydeevne af materialer til udvendige hegn, bør fastlægges i henhold til tabel 2. Fugtighedszonerne af Ruslands territorium skal tages i henhold til bilag C.
Tabel 2 - Driftsforhold for omsluttende konstruktioner
4.5 Energieffektiviteten for boliger og offentlige bygninger bør fastlægges i overensstemmelse med klassificeringen i henhold til tabel 3. Tildeling af klasse D, E på projekteringsstadiet er ikke tilladt. Klasserne A, B etableres for nyopførte og rekonstruerede bygninger på projektudviklingsstadiet og efterfølgende specificeres de i henhold til driftsresultaterne. For at opnå klasse A, B anbefales administrationerne af fagene i Den Russiske Føderation at anvende foranstaltninger til at give økonomiske incitamenter til deltagere i design og konstruktion. Klasse C etableres under driften af nyopførte og genopførte bygninger i henhold til § 11. Klasserne D, E etableres under driften af bygninger opført før 2000 med henblik på at udvikle prioritet og foranstaltninger til genopførelse af disse bygninger i forvaltningerne af de konstituerende enheder i Den Russiske Føderation. Klasser for bygninger i drift bør fastsættes efter måling af energiforbrug for opvarmningsperioden iht
Tabel 3 - Bygnings energieffektivitetsklasser
| Klassebetegnelse | Navn på energieffektivitetsklasse | Afvigelsesværdien af den beregnede (faktiske) værdi af det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen fra standarden, % | Anbefalede foranstaltninger af administrationerne i de konstituerende enheder i Den Russiske Føderation |
| Til nye og renoverede bygninger | |||
| MEN | Meget høj | Mindre end minus 51 | Økonomisk stimulans |
| PÅ | Høj | Fra minus 10 til minus 50 | Samme |
| Med | Normal | Fra plus 5 til minus 9 | - |
| Til eksisterende bygninger | |||
| D | Kort | Fra plus 6 til plus 75 | Renovering af bygning påkrævet |
| E | Meget lav | Over 76 | Bygningen skal isoleres i den nærmeste fremtid |
5 TERMISK BESKYTTELSE AF BYGNINGER
5.1 Normerne etablerer tre indikatorer for bygningens termiske beskyttelse:
a) den reducerede modstand mod varmeoverførsel af individuelle elementer i bygningens klimaskærm;
b) hygiejnisk og hygiejnisk, herunder temperaturforskellen mellem temperaturerne i den indre luft og på overfladen af de omsluttende strukturer og temperaturen på den indre overflade over dugpunktstemperaturen;
c) det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen, som gør det muligt at variere værdierne af de varmeafskærmende egenskaber for forskellige typer af omsluttende konstruktioner af bygninger under hensyntagen til bygningens rumplanlægningsbeslutninger og valget af mifor at opnå den normaliserede værdi af denne indikator.
Kravene til termisk beskyttelse af bygningen vil være opfyldt, hvis kravene til indikatorerne "a" og "b" eller "b" og "c" er opfyldt i boliger og offentlige bygninger. I bygninger til industrielle formål er det nødvendigt at overholde kravene i indikatorerne "a" og "b".
5.2 For at kontrollere overensstemmelsen af indikatorerne normaliseret af disse standarder på forskellige stadier af oprettelsen og driften af bygningen, skal bygningens energipas udfyldes i overensstemmelse med instruktionerne i afsnit 12. I dette tilfælde er det tilladt at overskride det normaliserede specifikke energiforbrug til opvarmning i henhold til kravene i 5.3.
Modstand mod varmeoverførsel af bygningsskalelementer
5.3 Den reducerede modstand mod varmeoverførsel, m ° C / W, af omsluttende strukturer samt vinduer og lanterner (med lodret ruder eller med en hældningsvinkel på mere end 45 °) bør tages ikke mindre end de normaliserede værdier, m ° C/W, bestemt i henhold til tabel 4 i afhængig af byggeområdets graddag, °С dag.
Tabel 4 - Normaliserede værdier af modstand mod varmeoverførsel af omsluttende strukturer
| Normaliserede værdier for modstand mod varmeoverførsel, m ° C / W, omsluttende strukturer | ||||||
| Bygninger og lokaler, koefficienter og . | Graddage i opvarmningsperioden , °С dag |
Sten | Inddækninger og lofter over indkørsler | Loftslofter, over uopvarmede undergrunde og kældre | Vinduer og altandøre, montrer og farvede glasvinduer | Lanterne med lodret rude |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 1 Bolig-, medicinske og forebyggende og børneinstitutioner, skoler, kostskoler, hoteller og vandrehjem | 2000 | 2,1 | 3,2 | 2,8 | 0,3 | 0,3 |
| 4000 | 2,8 | 4,2 | 3,7 | 0,45 | 0,35 | |
| 6000 | 3,5 | 5,2 | 4,6 | 0,6 | 0,4 | |
| 8000 | 4,2 | 6,2 | 5,5 | 0,7 | 0,45 | |
| 10000 | 4,9 | 7,2 | 6,4 | 0,75 | 0,5 | |
| 12000 | 5,6 | 8,2 | 7,3 | 0,8 | 0,55 | |
| - | 0,00035 | 0,0005 | 0,00045 | - | 0,000025 | |
| - | 1,4 | 2,2 | 1,9 | - | 0,25 | |
| 2 Offentlige, bortset fra ovennævnte, administrative og private, industrielle og andre bygninger og lokaler med fugt eller våd tilstand | 2000 | 1,8 | 2,4 | 2,0 | 0,3 | 0,3 |
| 4000 | 2,4 | 3,2 | 2,7 | 0,4 | 0,35 | |
| 6000 | 3,0 | 4,0 | 3,4 | 0,5 | 0,4 | |
| 8000 | 3,6 | 4,8 | 4,1 | 0,6 | 0,45 | |
| 10000 | 4,2 | 5,6 | 4,8 | 0,7 | 0,5 | |
| 12000 | 4,8 | 6,4 | 5,5 | 0,8 | 0,55 | |
| - | 0,0003 | 0,0004 | 0,00035 | 0,00005 | 0,000025 | |
| - | 1,2 | 1,6 | 1,3 | 0,2 | 0,25 | |
| 3 Produktion med tør og normal tilstand | 2000 | 1,4 | 2,0 | 1,4 | 0,25 | 0,2 |
| 4000 | 1,8 | 2,5 | 1,8 | 0,3 | 0,25 | |
| 6000 | 2,2 | 3,0 | 2,2 | 0,35 | 0,3 | |
| 8000 | 2,6 | 3,5 | 2,6 | 0,4 | 0,35 | |
| 10000 | 3,0 | 4,0 | 3,0 | 0,45 | 0,4 | |
| 12000 | 3,4 | 4,5 | 3,4 | 0,5 | 0,45 | |
| - | 0,0002 | 0,00025 | 0,0002 | 0,000025 | 0,000025 | |
| - | 1,0 | 1,5 | 1,0 | 0,2 | 0,15 | |
| Noter 1 Værdier for værdier, der adskiller sig fra tabelværdier, skal bestemmes af formlen
hvor - graddage i opvarmningsperioden, ° С dag, for et bestemt punkt; Koefficienterne, hvis værdier skal tages i henhold til tabellen for de respektive grupper af bygninger, med undtagelse af kolonne 6 for gruppen af bygninger i position 1, hvor for intervallet op til 6000 ° C dag: , ; for intervallet 6000-8000 °С dag: , ; i intervallet 8000 °С dag og mere: , . 2 Den standardiserede reducerede varmeoverførselsmodstand for den blinde del af altandøre skal være mindst 1,5 gange højere end den standardiserede varmeoverførselsmodstand for den gennemskinnelige del af disse strukturer. 3 De normaliserede værdier for varmeoverførselsmodstand for lofts- og kælderetager, der adskiller bygningens lokaler fra uopvarmede rum med temperatur () bør reduceres ved at multiplicere værdierne specificeret i kolonne 5 med koefficienten bestemt fra noten til tabel 6. Samtidig bør den beregnede lufttemperatur i et varmt loft, varm kælder og glaseret loggia og altan bestemmes ud fra beregningen af varmebalancen. 4 Det er tilladt i nogle tilfælde, relateret til specifikke designløsninger til udfyldning af vinduer og andre åbninger, at anvende design af vinduer, altandøre og lanterner med en reduceret varmeoverførselsmodstand på 5 % lavere end angivet i tabellen. 5 For en gruppe bygninger i position 1 bør de normaliserede værdier af modstanden mod varmeoverførsel af etager over trappeopgangen og varme loft samt over indkørslerne, hvis etagerne er gulvet i den tekniske etage, være taget som for gruppen af bygninger i position 2. |
||||||
, (1)Opvarmningsperiodens graddag, °C dag, bestemmes af formlen
, (2)
hvor er den beregnede gennemsnitstemperatur for bygningens indvendige luft, °С, taget til beregning af de omsluttende strukturer af en gruppe bygninger i henhold til punkt 1 i tabel 4 i henhold til minimumsværdierne for den optimale temperatur af de tilsvarende bygninger i henhold til GOST 30494 (i området 20-22 °С), for en gruppe bygninger i henhold til pos. .2 Tabel 4 - i henhold til klassificeringen af lokaler og minimumsværdier for den optimale temperatur i i overensstemmelse med GOST 30494 (i området 16-21 °C), bygninger i henhold til punkt 3 i tabel 4 - i henhold til designstandarderne for de relevante bygninger;
Den gennemsnitlige udendørstemperatur, °С, og varigheden, dage, af opvarmningsperioden, vedtaget i henhold til SNiP 23-01 for en periode med en gennemsnitlig daglig udendørstemperatur på højst 10 °С - ved udformning af medicinsk og forebyggende, børns institutioner og plejehjem , og ikke mere end 8 °С - i andre tilfælde.
5.4 For industribygninger med fornuftige varmeoverskud på mere end 23 W/m og bygninger beregnet til sæsonbestemt drift (i efteråret eller foråret), samt bygninger med en estimeret indvendig lufttemperatur på 12 °C og derunder, er den reducerede varmeoverførselsmodstand på omsluttende strukturer (med undtagelse af gennemskinnelige), m °C / W, bør tages ikke mindre end værdierne bestemt af formlen
, (3)
hvor er en koefficient, der tager hensyn til afhængigheden af placeringen af den ydre overflade af de omsluttende strukturer i forhold til udeluften og er angivet i tabel 6;
Normaliseret temperaturforskel mellem temperaturen af den indvendige luft og temperaturen på den indre overflade af bygningens klimaskærm, ° C, taget i henhold til tabel 5;
Varmeoverførselskoefficienten for den indre overflade af de omsluttende strukturer, W / (m ° C), taget i henhold til tabel 7;
Designtemperaturen for udeluften i den kolde årstid, °C, for alle bygninger, undtagen industribygninger beregnet til sæsonbestemt drift, tages lig med gennemsnitstemperaturen for den koldeste femdages periode med en sikkerhed på 0,92 ifølge SNiP 23-01.
I industribygninger beregnet til sæsonbestemt drift skal der som udetemperaturen i den kolde årstid, °C, tages minimumstemperaturen for den koldeste måned, bestemt som den gennemsnitlige månedlige temperatur i januar i henhold til tabel 3 * SNiP 23-01.
Reduceret med den gennemsnitlige daglige amplitude af lufttemperaturen i den koldeste måned (tabel 1 * SNiP 23-01).
Den normative værdi af modstanden mod varmeoverførsel af gulve over ventileret undergrund bør tages i henhold til SNiP 2.11.02.
5.5 For at bestemme den normaliserede modstand mod varmeoverførsel af interne omsluttende strukturer med en forskel i designlufttemperaturer mellem rum på 6 ° C og derover, skal man i formel (3) tage og i stedet for - designlufttemperaturen i et koldere rum.
For varme lofter og tekniske underfelter såvel som i uopvarmede trappeopgange i beboelsesejendomme, der bruger et lejlighedsvarmesystem, skal designlufttemperaturen i disse rum tages i henhold til beregningen af varmebalancen, men ikke mindre end 2 ° C for teknisk delfelter og 5 ° C for uopvarmede trapperum.
5.6 Den reducerede modstand mod varmeoverførsel, m ° C / W, for ydervægge skal beregnes for bygningens facade eller for en mellemgulv, under hensyntagen til åbningernes hældninger uden at tage hensyn til deres fyldninger.
Den reducerede modstand mod varmeoverførsel af omsluttende strukturer i kontakt med jorden skal bestemmes i henhold til SNiP 41-01.
Den reducerede modstand mod varmeoverførsel af gennemskinnelige strukturer (vinduer, altandøre, lanterner) er taget på grundlag af certificeringstests; i mangel af resultater af certificeringsprøver, bør værdierne i henhold til regelsættet tages.
5.7 Den reducerede modstand mod varmeoverførsel, m ° C / W, af indgangsdøre og døre (uden forhal) af lejligheder på første etager og porte, samt lejlighedsdøre med uopvarmede trapperum, skal mindst være et produkt (produkter - til indgangsdøre til enfamiliehuse), hvor - reduceret modstand mod varmeoverførsel af vægge, bestemt af formel (3); til døre til lejligheder over første sal i bygninger med opvarmede trapper - mindst 0,55 m ° C / W.
Begrænsning af temperatur og fugtkondensering på den indvendige overflade af klimaskærmen
5.8 Den beregnede temperaturforskel, °С, mellem temperaturen af den indre luft og temperaturen af den indvendige overflade af den omsluttende struktur bør ikke overstige de normaliserede værdier, °С, fastsat i tabel 5, og bestemmes af formlen
, (4)
hvor er det samme som i formel (3);
Det samme som i formel (2);
Det samme som i formel (3).
Reduceret modstand mod varmeoverførsel af omsluttende strukturer, m·°С/W;
Varmeoverførselskoefficienten for den indre overflade af de omsluttende strukturer, W / (m ° C), taget i henhold til tabel 7.
Tabel 5 - Normaliseret temperaturforskel mellem temperaturen af den indvendige luft og temperaturen på den indvendige overflade af klimaskærmen
| Bygninger og lokaler | Normaliseret temperaturforskel, °С, for | |||
| ydervægge | inddækninger og loftsgulve | lofter over indkørsler, kældre og undergrund | ovenlysvinduer | |
| 1. Bolig, medicinsk og forebyggende og børns institutioner, skoler, kostskoler | 4,0 | 3,0 | 2,0 | |
| 2. Offentlige, bortset fra dem, der er specificeret i punkt 1, administrative og huslige, med undtagelse af rum med fugt eller våd tilstand | 4,5 | 4,0 | 2,5 | |
| 3. Produktion med tør og normal tilstand | , men ikke over 7 |
, men ikke mere end 6 | 2,5 | |
| 4. Produktion og andre lokaler med fugtige eller våde forhold | 2,5 | - | ||
| 5. Industrielle bygninger med et betydeligt overskud af følsom varme (mere end 23 W/m) og designmæssig relativ luftfugtighed i indeluften på mere end 50 % | 12 | 12 | 2,5 | |
| Betegnelser: - samme som i formel (2); Dugpunktstemperatur, °C, ved indeluftens designtemperatur og relative fugtighed, taget i overensstemmelse med 5.9 og 5.10, SanPiN 2.1.2.1002, GOST 12.1.005 og SanPiN 2.2.4.548, SNiP 41-01 og designet standarder for de tilsvarende bygninger. Bemærk - For bygninger af kartoffel- og grøntsagsforretninger skal den normaliserede temperaturforskel for ydervægge, belægninger og loftsgulve tages i henhold til SNiP 2.11.02. |
||||
Tabel 6 - Koefficient under hensyntagen til afhængigheden af placeringen af den omsluttende struktur i forhold til udeluften
| Muring | Koefficient |
| 1. Ydervægge og beklædninger (inklusive dem, der er ventileret med udeluft), ovenlysvinduer, loftslofter (med tag lavet af stykmaterialer) og over indkørsler; lofter over kolde (uden omsluttende vægge) undergrunden i den nordlige bygningsklimazone | 1 |
| 2. Lofter over kolde kældre, der kommunikerer med udeluft; loftsgulve (med tag lavet af rullede materialer); lofter over kolde (med omsluttende vægge) undergrunde og kolde gulve i den nordlige bygningsklimazone | 0,9 |
| 3. Lofter over uopvarmede kældre med ovenlys i væggene | 0,75 |
| 4. Lofter over uopvarmede kældre uden ovenlys i væggene, placeret over terræn | 0,6 |
| 5. Lofter over uopvarmede tekniske undergrunde placeret under terræn | 0,4 |
| Bemærk - For loftsgulve i varme lofter og kældre over kældre med en lufttemperatur i dem større end men mindre, skal koefficienten bestemmes af formlen |
|
Tabel 7 - Varmeoverførselskoefficient for den indre overflade af klimaskærmen
| Den indre overflade af hegnet | Varmeoverførselskoefficient, W / (m ° С) |
| 1. Vægge, gulve, glatte lofter, lofter med udragende ribber med forholdet mellem højden af ribberne og afstanden mellem overfladerne af tilstødende ribber | 8,7 |
| 2. Lofter med udstående ribber | 7,6 |
| 3. Windows | 8,0 |
| 4. Ovenlys | 9,9 |
| Bemærk - Varmeoverførselskoefficienten for den indre overflade af de omsluttende strukturer af husdyr- og fjerkræbygninger skal tages i overensstemmelse med SNiP 2.10.03. | |
5.9 Temperaturen af den indvendige overflade af den omsluttende struktur (med undtagelse af lodrette gennemskinnelige strukturer) i zonen med varmeledende indeslutninger (membraner, gennemmørtelsamlinger, panelsamlinger, ribber, dyvler og fleksible forbindelser i flerlagspaneler, stive forbindelser af letvægtsmurværk mv.), i hjørner og vindueshældninger, samt ovenlys, bør ikke være lavere end indeluftens dugpunktstemperatur ved den beregnede udelufttemperatur i den kolde årstid.
Bemærk - Den relative luftfugtighed af indendørsluften til at bestemme dugpunktstemperaturen på steder med varmeledende indeslutninger i bygningskonvolutter, i hjørner og vindueshældninger samt ovenlys skal tages:
for lokaler til beboelsesbygninger, hospitaler, ambulatorier, ambulatorier, barselshospitaler, plejehjem for ældre og handicappede, almene børneskoler, børnehaver, vuggestuer, vuggestuehaver (mejetærsker) og børnehjem - 55%, for lokalkøkkener - 60 %, for badeværelser - 65%, for varme kældre og underjordiske med kommunikation - 75%;
til varme lofter af boligbyggerier - 55%;
for lokaler til offentlige bygninger (undtagen ovenstående) - 50%.
5.10 Temperaturen på den indvendige overflade af de strukturelle elementer i vinduerne i bygninger (undtagen for industrielle) må ikke være lavere end plus 3 ° С, og for uigennemsigtige vindueselementer - ikke lavere end dugpunktstemperaturen ved designet temperatur af udeluften i den kolde årstid, til industrielle bygninger - ikke lavere end 0 ° С .
5.11 I boligbyggerier bør facadeglaskoefficienten ikke være mere end 18% (for offentlige bygninger - ikke mere end 25%), hvis den reducerede varmeoverførselsmodstand for vinduer (undtagen loftsvinduer) er mindre end: 0,51 m ° C / W ved 3500 grader dage og derunder; 0,56 m ° C / W ved graddage over 3500 til 5200; 0,65 m ° C / W ved graddage over 5200 til 7000 og 0,81 m ° C / W ved graddage over 7000. Ved bestemmelse af facadeglaskoefficienten bør det samlede areal af de omsluttende konstruktioner omfatte alle langsgående og ende vægge. Arealet af lysåbninger af luftværnslamper bør ikke overstige 15% af gulvarealet i de oplyste lokaler, kvistvinduer - 10%.
Specifikt varmeenergiforbrug til bygningsopvarmning
5.12 Specifikt (pr. 1 m2 opvarmet gulvareal i lejligheder eller nyttigt areal af lokaler [eller pr. 1 m2 opvarmet volumen]) forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen, kJ/(m °C dag) eller [kJ /(m °C dag )], bestemt i henhold til bilag D, skal være mindre end eller lig med den normaliserede værdi, kJ / (m ° C dag) eller [kJ / (m ° C dag)], og bestemmes af valg af klimaskærmens varmeafskærmende egenskaber, rumplanlægningsløsninger, bygningens orientering og type, effektivitet og reguleringsmetode for det varmesystem, der anvendes til at opfylde betingelserne
hvor er det normaliserede specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen, kJ / (m ° C dag) eller [kJ / (m ° C dag)], bestemt for forskellige typer boliger og offentlige bygninger:
a) når de er tilsluttet fjernvarmesystemer i henhold til tabel 8 eller 9;
b) ved installation af lejlighed og autonome (tag, indbyggede eller tilknyttede kedelrum) varmeforsyningssystemer eller stationær elektrisk opvarmning i bygningen - med værdien taget fra tabel 8 eller 9, ganget med koefficienten beregnet med formlen
Estimerede for henholdsvis lejligheds- og autonome varmeforsyningssystemer eller stationære elvarme og centraliserede varmeforsyningssystemer, taget i henhold til designdata i gennemsnit over opvarmningsperioden. Beregningen af disse koefficienter er angivet i regelsættet.
Tabel 8 - Normaliseret specifikt forbrug af termisk energi til opvarmningenfamiliehuse, fritliggende og blokerede, kJ / (m°С dag)
| Opvarmet areal af huse, m | Med antal etager | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | |
| 60 eller mindre | 140 | - | - | |
| 100 | 125 | 135 | - | - |
| 150 | 110 | 120 | 130 | - |
| 250 | 100 | 105 | 110 | 115 |
| 400 | - | 90 | 95 | 100 |
| 600 | - | 80 | 85 | 90 |
| 1000 eller mere | - | 70 | 75 | 80 |
| Bemærk - Med mellemværdier af det opvarmede areal af huset i intervallet 60-1000 m2, skal værdierne bestemmes ved lineær interpolation. | ||||
Tabel 9 - Nominelt specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning af bygninger, kJ/(m°C dag) eller [kJ/(m°C dag)]
| Bygningstyper | Etager i bygninger | |||||
| 1-3 | 4, 5 | 6, 7 | 8, 9 | 10, 11 | 12 og opefter | |
| 1 Bolig, hoteller, vandrerhjem | Ifølge tabel 8 | 85 til 4-etagers 1-lejligheds- og dobbelthuse - iht. tabel 8 |
80 | 76 | 72 | 70 |
| 2 Offentlige, undtagen dem, der er anført i position 3, 4 og 5 i tabellen | - | |||||
| 3 Poliklinikker og medicinske institutioner, pensionater | ; ; i henhold til stigningen i antal etager | - | ||||
| 4 børnehaver | - | - | - | - | - | |
| 5 Service | ; ; i henhold til stigningen i antal etager | - | - | - | ||
| 6 Administrative formål (kontorer) | ; ; i henhold til stigningen i antal etager | |||||
| Bemærk - For regioner med en værdi på ° С dag eller mere, skal de normaliserede reduceres med 5%. | ||||||
5.13 Når man beregner en bygning i form af specifikt varmeenergiforbrug, som startværdierne for de varmeafskærmende egenskaber for bygningskonvolutter, er det nødvendigt at indstille de normaliserede værdier for varmeoverførselsmodstand, m ° C / W, for individuelle elementer af udvendige hegn i henhold til tabel 4. Derefter korrespondancen af det specifikke varmeenergiforbrug til opvarmning, beregnet efter metoden i bilag D, normaliseret værdi . Hvis det specifikke varmeenergiforbrug til opvarmning af bygningen som et resultat af beregningen viser sig at være mindre end den normaliserede værdi, er det tilladt at reducere varmeoverførselsmodstanden for individuelle elementer i bygningens klimaskærm (gennemskinnelig iht. note). 4 til tabel 4) sammenlignet med den normaliserede værdi i henhold til tabel 4, men ikke under minimumsværdierne bestemt af i henhold til formlen (8) for væggene i bygningsgrupperne angivet i pos.1 og 2 i tabel 4, og ifølge formlen (9) - for resten af de omsluttende strukturer:
; (8)
. (9)
5.14 Det beregnede indeks for kompakthed af boligbyggerier bør som regel ikke overstige følgende normaliserede værdier:
0,25 - for 16-etagers bygninger og derover;
0,29 - for bygninger fra 10 til 15 etager inklusive;
0,32 - for bygninger fra 6 til 9 etager inklusive;
0,36 - for 5-etagers bygninger;
0,43 - for 4-etagers bygninger;
0,54 - for 3-etagers bygninger;
0,61; 0,54; 0,46 - for henholdsvis to-, tre- og fireetagers blok- og sektionshuse;
0,9 - for to- og en-etagers huse med et loft;
1.1 - for en-etagers huse.
5.15 Den beregnede indikator for bygningens kompakthed skal bestemmes af formlen
, (10)
hvor - det samlede areal af de indvendige overflader af de ydre omsluttende strukturer, inklusive dækning (overlapning) af den øverste etage og gulvbelægningen af gulvet i det nedre opvarmede rum, m;
Bygningens opvarmede volumen, lig med volumen begrænset af de indvendige overflader af bygningens udvendige hegn, m
6 FORØGELSE AF ENERGIEFFEKTIVITETEN I EKSISTERENDE BYGNINGER
6.1 Forbedring af energieffektiviteten af eksisterende bygninger bør udføres under genopbygning, modernisering og eftersyn af disse bygninger. Ved delvis ombygning af bygningen (også ved ændring af bygningens dimensioner pga. ind- og indbygningsvolumener) er det tilladt at anvende kravene i disse standarder på den ændrede del af bygningen.
6.2 Ved udskiftning af gennemskinnelige strukturer med mere energieffektive, bør der træffes yderligere foranstaltninger for at sikre den nødvendige luftgennemtrængelighed for disse strukturer i overensstemmelse med afsnit 8.
7 VARMEMODSTÅNDIGHED AF KULVERDE KONSTRUKTER
I den varme årstid
7.1 I områder med en gennemsnitlig månedlig temperatur i juli på 21 ° С og derover, den beregnede amplitude af temperatursvingninger af den indre overflade af omsluttende strukturer (ydre vægge og lofter / belægninger), ° С, bygninger i boliger, hospitalsinstitutioner (hospitaler, klinikker, hospitaler og hospitaler), ambulatorier, ambulante poliklinikker, fødestuer, børnehjem, plejehjem for ældre og handicappede, børnehaver, vuggestuer, vuggestuehaver (mejetærskere) og børnehjem samt industribygninger, hvor det er nødvendigt at observere de optimale temperatur- og relative fugtighedsparametre i arbejdszonen i den varme periode af året eller i henhold til teknologiens betingelser for at opretholde konstant temperatur eller temperatur og luftens relative fugtighed, bør ikke være mere end den normaliserede amplitude af udsving i temperaturen på den indvendige overflade af den omsluttende struktur, ° C, bestemt af formlen
, (11)
hvor er den gennemsnitlige månedlige udelufttemperatur for juli, °С, taget i henhold til tabel 3* i SNiP 23-01.
Den beregnede amplitude af temperatursvingninger af den indre overflade af bygningsskærmen bør bestemmes i henhold til regelsættet.
7.2 For vinduer og lanterner i de områder og bygninger, der er specificeret i 7.1, bør der forefindes solafskærmningsanordninger. Solafskærmningsanordningens varmetransmissionskoefficient bør ikke være mere end den normaliserede værdi, fastsat i tabel 10. Solafskærmningsanordningernes varmetransmissionskoefficient bør bestemmes i henhold til regelsættet.
Tabel 10 - Normaliserede værdier af varmetransmissionskoefficienten for solbeskyttelsesanordningen
| Bygning | Termisk transmission af solcreme |
| 1 Beboelsesbygninger, hospitaler (sygehuse, klinikker, hospitaler og hospitaler), ambulatorier, ambulatorier, barselshospitaler, børnehjem, plejehjem for ældre og handicappede, børnehaver, vuggestuer, planteskolehaver (mejetærsker) og planteskoler | 0,2 |
| 2 Industribygninger, hvor de optimale standarder for temperatur og relativ luftfugtighed skal overholdes i arbejdsområdet eller, afhængigt af teknologiens betingelser, temperaturen eller temperaturen og den relative luftfugtighed skal holdes konstant | 0,4 |
I den kolde årstid
7.4 Den beregnede amplitude af fluktuationer i den resulterende temperatur i rummet, ° C, boliger såvel som offentlige bygninger (hospitaler, klinikker, børnehaver og skoler) i den kolde årstid bør ikke overstige dens normaliserede værdi i løbet af dagen: i nærværelse af centralvarme og komfurer med kontinuerlig brændkammer - 1,5 ° С; med stationær elektrotermisk lageropvarmning - 2,5 ° С, med ovnopvarmning med en periodisk brændkammer - 3 ° С.
Hvis der er opvarmning i bygningen med automatisk styring af den interne lufttemperatur, er lokalernes varmemodstand i den kolde årstid ikke standardiseret.
7.5 Den beregnede amplitude af fluktuationer i den resulterende rumtemperatur i den kolde årstid, °C, bør bestemmes i henhold til regelsættet.
8 LUFTPERMEABILITET AF MILJØSTRUKTURER OG RUM
8.1 Modstanden mod luftindtrængning af omsluttende konstruktioner, med undtagelse af udfyldning af lysåbninger (vinduer, altandøre og lanterner), bygninger og konstruktioner skal ikke være mindre end den normaliserede modstand mod luftindtrængning, m h Pa / kg, bestemt af formlen
hvor er forskellen i lufttryk på de ydre og indre overflader af de omsluttende strukturer, Pa, bestemt i overensstemmelse med 8.2;
Nominel luftgennemtrængelighed for omsluttende konstruktioner, kg/(m h), taget i overensstemmelse med 8.3.
8.2 Forskellen i lufttryk på de ydre og indre overflader af de omsluttende strukturer, Pa, bør bestemmes af formlen
hvor - bygningens højde (fra gulvniveauet på første sal til toppen af udstødningsskakten), m;
Vægtfylden af henholdsvis den ydre og den indre luft, N/m, bestemt af formlen
, (14)
Lufttemperatur: intern (for at bestemme) - tages i henhold til de optimale parametre i henhold til GOST 12.1.005, GOST 30494
og SanPiN 2.1.2.1002; udendørs (for at bestemme) - tages lig med gennemsnitstemperaturen i den koldeste fem-dages periode med en sikkerhed på 0,92 ifølge SNiP 23-01;
Maksimum af de gennemsnitlige vindhastigheder i point for januar, hvis frekvens er 16% eller mere, taget i henhold til tabel 1 * SNiP 23-01; for bygninger med en højde på over 60 m bør tages under hensyntagen til koefficienten for ændring i vindhastighed med højde (i henhold til regelsættet).
8.3 Den nominelle luftgennemtrængelighed, kg / (m h), af bygningsskalet skal tages i henhold til tabel 11.
Tabel 11 - Nominel luftgennemtrængelighed for omsluttende strukturer
| Muring | Luftgennemtrængelighed, kg / (m h), ikke mere |
| 1 Ydervægge, lofter og beklædninger til bolig-, offentlige, administrative og husholdningsbygninger og lokaler | 0,5 |
| 2 Ydervægge, lofter og belægninger af industribygninger og lokaler | 1,0 |
| 3 samlinger mellem ydervægspaneler: | |
| a) beboelsesejendomme | 0,5* |
| b) industribygninger | 1,0* |
| 4 indgangsdøre til lejligheder | 1,5 |
| 5 Indgangsdøre til boliger, offentlige bygninger og boliger | 7,0 |
| 6 Vinduer og altandøre til boliger, offentlige og private bygninger og lokaler i træbindinger; vinduer og ovenlys i industribygninger med aircondition | 6,0 |
| 7 Vinduer og altandøre til boliger, offentlige og private bygninger og lokaler i plast- eller aluminiumsbindinger | 5,0 |
| 8 Vinduer, døre og porte til industribygninger | 8,0 |
| 9 Lanterne i industribygninger | 10,0 |
| * I kg/(m h). | |
8.4 Modstanden mod luftindtrængning af vinduer og altandøre i boliger og offentlige bygninger samt vinduer og lanterner i industribygninger skal ikke være mindre end den normaliserede modstand mod luftindtrængning, m h / kg, bestemt af formlen
, (15)
hvor er det samme som i formel (12);
Det samme som i formel (13);
Pa - forskellen i lufttryk på de ydre og indre overflader af de lysgennemsigtige omsluttende strukturer, ved hvilken modstanden mod luftindtrængning bestemmes.
8.5 Modstanden mod luftindtrængning af flerlags bygningskonvolutter bør tages i henhold til et sæt regler.
8.6 Vinduesblokke og balkondøre i boliger og offentlige bygninger skal vælges i henhold til luftgennemtrængelighedsklassificeringen af verandaer i henhold til GOST 26602.2: 3-etagers og derover - ikke lavere end klasse B; 2-etagers og derunder - indenfor klasserne V-D.
8.7 Den gennemsnitlige luftgennemtrængelighed for beboelseslejligheder og lokaler i offentlige bygninger (med lukkede indblæsnings- og udsugningsventilationsåbninger) skal i testperioden sikre luftudveksling med en multiplicitet, h, ved en trykforskel på 50 Pa af den udvendige og indvendige luft under ventilationen :
med naturlig impuls h;
med mekanisk impuls
Luftudvekslingshastigheden for bygninger og lokaler ved en trykforskel på 50 Pa og deres gennemsnitlige luftgennemtrængelighed bestemmes i henhold til GOST 31167.
9 BESKYTTELSE MOD OVERVÆDNING AF MILJØSTRUKTURER
9.1 Dampgennemtrængelighedsmodstand, m h Pa / mg, af den omsluttende struktur (inden for området fra den indvendige overflade til planet for mulig kondensation) skal være mindst den største af følgende normaliserede dampgennemtrængelighedsmodstande:
a) normaliseret modstand mod dampgennemtrængning, m h Pa / mg (fra betingelsen om utilladelighed af fugtophobning i bygningens klimaskærm over den årlige driftsperiode), bestemt af formlen
b) nominel modstand mod dampgennemtrængning, m h Pa/mg (fra betingelsen om at begrænse fugt i den omsluttende struktur i en periode med negative gennemsnitlige månedlige udendørslufttemperaturer), bestemt af formlen
, (17)
hvor er partialtrykket af vanddamp i den indre luft, Pa, ved denne lufts designtemperatur og relative fugtighed, bestemt af formlen
, (18)
hvor er partialtrykket af mættet vanddamp, Pa, ved en temperatur, taget i henhold til regelsættet;
Relativ luftfugtighed i indendørs luft, %, taget for forskellige bygninger i henhold til noten til 5.9;
Dampgennemtrængelighedsmodstand, m·h·Pa/mg, af den del af klimaskærmen, der er placeret mellem den ydre overflade af klimaskærmen og planet for mulig kondens, bestemt i henhold til regelsættet;
Udeluftens gennemsnitlige partialtryk af vanddamp, Pa, for den årlige periode, bestemt i henhold til tabel 5a * SNiP 23-01;
Varighed, dage, af perioden med fugtakkumulering, taget lig med perioden med negative gennemsnitlige månedlige udendørstemperaturer i henhold til SNiP 23-01;
Partialtryk af vanddamp, Pa, i planet for mulig kondensation, bestemt ved gennemsnitstemperaturen for udeluften i en periode på måneder med negative gennemsnitlige månedlige temperaturer i overensstemmelse med bemærkningerne til dette stykke;
Densiteten af materialet i det fugtede lag, kg/m, taget lig med regelsættet;
Tykkelsen af det fugtede lag af klimaskærmen, m, taget lig med 2/3 af tykkelsen af en homogen (enkeltlags) væg eller tykkelsen af det varmeisolerende lag (isolering) af en flerlags klimaskærm ;
Den maksimalt tilladte forøgelse af det beregnede masseforhold af fugt i materialet i det fugtede lag, %, for perioden med fugtakkumulering, taget i henhold til tabel 12;
Tabel 12 - Maksimalt tilladte værdier af koefficienten
| Omsluttende materiale | Maksimalt tilladt stigning af det beregnede masseforhold af fugt i materialet , % |
| 1 Murværk af lersten og keramiske blokke | 1,5 |
| 2 Silikat murstensmurværk | 2,0 |
| 3 Letbeton på porøse tilslag (ekspanderet beton, shugizitbeton, perlitbeton, slagge-pimpstensbeton) | 5 |
| 4 Cellebeton (gasbeton, skumbeton, gassilikat osv.) | 6 |
| 5 Skumgasglas | 1,5 |
| 6 Fiberplader og træbetoncement | 7,5 |
| 7 mineraluldsplader og måtter | 3 |
| 8 Ekspanderet polystyren og polyurethanskum | 25 |
| 9 Fenol-resolskum | 50 |
| 10 Varmeisolerende efterfyldning af ekspanderet ler, shungizit, slagge | 3 |
| 11 Tung beton, cement-sandmørtel | 2 |
Partialtryk af vanddamp, Pa, i planet for mulig kondensation over den årlige driftsperiode, bestemt af formlen
hvor , , - vanddamps partialtryk, Pa, taget efter temperaturen i den mulige kondensationsplan, sat til udeluftens gennemsnitstemperatur henholdsvis i vinter-, forår-efterår- og sommerperioderne, bestemt iht. bemærkningerne til dette stykke;
Varighed, måneder, af årets vinter-, forår-efterår og sommerperioder, bestemt i henhold til tabel 3* i SNiP 23-01 på følgende betingelser:
a) vinterperioden omfatter måneder med gennemsnitlige udendørstemperaturer under minus 5 °C;
b) forår-efterår perioden omfatter måneder med gennemsnitlige udendørstemperaturer fra minus 5 til plus 5 °C;
c) sommerperioden omfatter måneder med gennemsnitlige lufttemperaturer over plus 5 °C;
Koefficient bestemt af formlen
hvor er det gennemsnitlige partialtryk af vanddamp i udeluften, Pa, i en periode på måneder med negative gennemsnitlige månedlige temperaturer bestemt efter et sæt regler.
Bemærkninger:
1 Partialtryk af vanddamp , , og for de omsluttende strukturer af rum med et aggressivt miljø bør tages under hensyntagen til det aggressive miljø.
2 Ved bestemmelse af partialtrykket for sommerperioden bør temperaturen i planet for mulig kondens i alle tilfælde ikke tages lavere end den gennemsnitlige udelufttemperatur i sommerperioden, partialtrykket af indeluftens vanddamp - ikke lavere end det gennemsnitlige partialtryk af udeluftens vanddamp i denne periode.
3 Planet for mulig kondensation i en homogen (enkeltlags) omsluttende struktur er placeret i en afstand svarende til 2/3 af strukturens tykkelse fra dens indre overflade, og i en flerlagsstruktur falder den sammen med den ydre overflade af strukturen. isolering.
9.2 Dampgennemtrængelighedsmodstand, m h Pa/mg, af et loftsetage eller en del af en ventileret tagkonstruktion placeret mellem tagets indvendige overflade og luftspalten, i bygninger med taghældninger op til 24 m brede, skal mindst være den standardiserede dampgennemtrængelighedsmodstand, m h Pa/mg, bestemt ved formlen
, (21)
hvor , er det samme som i formlerne (16) og (20).
9.3 Det er ikke nødvendigt at kontrollere følgende omsluttende strukturer for overensstemmelse med disse dampgennemtrængelighedsstandarder:
a) homogene (enkeltlags) ydervægge af rum med tørre og normale forhold;
b) tolags ydervægge af rum med tørre og normale tilstande, hvis det indre lag af væggen har en dampgennemtrængelighed på mere end 1,6 m h Pa / mg.
9.4 For at beskytte det varmeisolerende lag (isolering) mod fugt i bygningers belægninger med et fugtigt eller vådt regime, bør der forefindes en dampspærre under det varmeisolerende lag, som skal tages i betragtning ved bestemmelse af dampgennemtrængeligheden af belægning i henhold til regelsættet.
10 GULVOVERFLADENS VARMEMODSTAND
10.1 Gulvoverfladen af boliger og offentlige bygninger, hjælpebygninger og lokaler i industrivirksomheder og opvarmede lokaler i industribygninger (i områder med faste arbejdspladser) skal have et design varmeabsorptionsindeks, W / (m ° C), ikke mere end den normaliserede værdi, fastsat i tabel 13 .
Tabel 13 - Normaliserede værdier af indikatoren
| Bygninger, lokaler og enkelte arealer | Indekset for varmeabsorption af gulvoverfladen, W/(m °C) |
| 1 Beboelsesbygninger, hospitaler (hospitaler, klinikker, hospitaler og hospitaler), ambulatorier, ambulatorier, barselshospitaler, børnehjem, plejehjem for ældre og handicappede, almene børneskoler, børnehaver, vuggestuer, børnehaver (fabrikker og børnehjem), børnehjem børnemodtagelsescentre | 12 |
| 2 Offentlige bygninger (bortset fra de i punkt 1 nævnte); hjælpebygninger og industrivirksomheders lokaler; områder med fast arbejde i opvarmede lokaler i industribygninger, hvor der udføres lettere fysisk arbejde (kategori I) | 14 |
| 3 Byggepladser med fast arbejde i opvarmede lokaler i industribygninger, hvor der udføres mellemtungt fysisk arbejde (kategori II) | 17 |
| 4 Grunde med husdyrbygninger på hvilesteder for dyr med sengeløst indhold: | |
| a) køer og kvier 2-3 måneder før kælvning, far, kalve op til 6 måneder, opdræt af ungkvæg, søer, orner, fravænnede pattegrise | 11 |
| b) drægtige og nykalvede køer, ungsvin, slagtesvin | 13 |
| c) opfedning af kvæg | 14 |
10.2 Den beregnede værdi af gulvoverfladens varmeabsorptionsindeks bør bestemmes i henhold til regelsættet.
10.3 Indikatoren for varmeabsorption af gulvoverfladen er ikke standardiseret:
a) have en overfladetemperatur på over 23 °C;
b) i opvarmede lokaler i industribygninger, hvor der udføres tungt fysisk arbejde (kategori III);
c) i industribygninger, forudsat at der lægges træskjolde eller varmeisolerende måtter på stedet for faste arbejdspladser;
d) lokaler til offentlige bygninger, hvis drift ikke er forbundet med den konstante tilstedeværelse af mennesker i dem (museer- og udstillingssale, i foyeren til teatre, biografer osv.).
10.4 Termisk ingeniørberegning af gulvene i husdyr-, fjerkræ- og pelsavlsbygninger bør udføres under hensyntagen til kravene i SNiP 2.10.03.
11 KONTROL AF NOMINELLE INDIKATORER
11.1 Kontrol af standardiserede indikatorer ved udformning og undersøgelse af termiske beskyttelsesprojekter for bygninger og indikatorer for deres energieffektivitet for overholdelse af disse standarder bør udføres i afsnittet om projektet "Energieffektivitet", herunder energipasset i overensstemmelse med pkt. 12 og bilag D.
11.2 Kontrollen af de normaliserede indikatorer for termisk beskyttelse og dens individuelle elementer i drevne bygninger og vurderingen af deres energieffektivitet bør udføres ved feltforsøg, og de opnåede resultater skal registreres i energipasset. Bygningens termiske og energimæssige ydeevne bestemmes i henhold til GOST 31166, GOST 31167 og GOST 31168.
11.3 Driftsbetingelserne for omsluttende strukturer, afhængigt af lokalernes fugtighedsregime og fugtighedszonerne i byggeområdet, ved overvågning af den termiske ydeevne af materialerne i eksterne hegn, bør fastlægges i henhold til tabel 2.
Anslåede termofysiske indikatorer for bygningskappematerialer bestemmes i henhold til et sæt regler.
11.4 Ved accept af bygninger til drift skal følgende udføres:
selektiv styring af luftudvekslingshastigheden i 2-3 værelser (lejligheder) eller i en bygning ved en trykforskel på 50 Pa i overensstemmelse med afsnit 8 og GOST 31167 og, hvis disse standarder ikke overholder, træffe foranstaltninger for at reducere luftgennemtrængeligheden af bygningskonvolutter i hele bygningen;
i henhold til GOST 26629 termisk billeddannelse kvalitetskontrol af den termiske beskyttelse af bygningen for at opdage skjulte defekter og eliminere dem.
12 BYGNINGENS ENERGIPAS
12.1 Energipasset for boliger og offentlige bygninger er beregnet til at bekræfte, at bygningens energieffektivitetsindikatorer og varmetekniske indikatorer er i overensstemmelse med indikatorerne i disse standarder.
12.2 Energipasset bør udfyldes ved udvikling af projekter til nye, rekonstruerede, istandsatte bolig- og offentlige bygninger, ved overtagelse af bygninger til drift samt ved drift af opførte bygninger.
Energipas til lejligheder beregnet til særskilt brug i dobbelthuse kan fås baseret på det generelle energipas for bygningen som helhed for dobbelthuse med fælles varmeanlæg.
12.3 Bygningens energipas er ikke beregnet til at betale for forsyninger leveret til lejere og ejere af lejligheder samt bygningsejere.
12.4 Bygningens energipas skal udfyldes:
a) på stadiet af projektudvikling og på stadiet af binding til betingelserne for et bestemt sted - af designorganisationen;
b) på tidspunktet for idriftsættelse af et bygningsobjekt - af en designorganisation baseret på en analyse af afvigelser fra det oprindelige design foretaget under opførelsen af bygningen. Dette tager højde for:
tekniske dokumentationsdata (as-built tegninger, handlinger til skjult arbejde, pas, certifikater leveret til acceptkomitéer osv.);
ændringer foretaget i projektet og godkendte (aftalte) afvigelser fra projektet i byggeperioden;
resultaterne af aktuelle og målrettede inspektioner af overensstemmelse med de termiske egenskaber af objektet og tekniske systemer af teknisk og forfatters tilsyn.
Hvis det er nødvendigt (ukoordineret afvigelse fra projektet, manglende nødvendig teknisk dokumentation, ægteskab), har kunden og GASN-inspektionen ret til at kræve test af omsluttende konstruktioner;
c) på driftsstadiet af et bygningsobjekt - selektivt og efter et års drift af bygningen. Medtagelsen af bygningen i drift på listen til udfyldelse af energipasset, analysen af det færdige pas og beslutningen om de nødvendige foranstaltninger træffes på den måde, der er bestemt af beslutningerne fra administrationerne i de konstituerende enheder i Den Russiske Føderation .
12.5 Bygningens energipas skal indeholde:
generel information om projektet;
afviklingsbetingelser;
oplysninger om det funktionelle formål og type af bygning;
rumplanlægning og layoutindikatorer for bygningen;
beregnede energiindikatorer for bygningen, herunder: energieffektivitetsindikatorer, termiske ydeevneindikatorer;
oplysninger om sammenligning med normaliserede indikatorer;
resultaterne af måling af energieffektiviteten og niveauet af termisk beskyttelse af bygningen efter et års drift;
bygningens energieffektivitetsklasse.
12.6 Kontrol af drevne bygninger for overholdelse af disse standarder i overensstemmelse med 11.2 udføres ved eksperimentelt at bestemme hovedindikatorerne for energieffektivitet og termisk ydeevne i overensstemmelse med kravene i statsstandarder og andre normer, der er godkendt på den foreskrevne måde, for testmetoder for byggematerialer, strukturer og genstande som helhed.
Samtidig er bygningens energipas for bygninger, hvis ledelsesdokumentation ikke er bevaret, udarbejdet på grundlag af materialer fra Bureau of Technical Inventory, felttekniske undersøgelser og målinger udført af kvalificerede specialister licens til at udføre det relevante arbejde.
12.7 Ansvaret for nøjagtigheden af dataene i bygningens energipas ligger hos den organisation, der udfylder dem.
12.8 Skemaet til udfyldelse af bygningens energipas findes i bilag D.
Metoden til beregning af energieffektivitet og varmetekniske parametre og et eksempel på udfyldelse af et energipas er givet i regelsættet.
BILAG A
(obligatorisk)
LISTE OVER LOVGIVENDE DOKUMENTER,
SOM DER ER LINKS TIL I TEKSTEN
SNiP 2.09.04-87* Administrative bygninger og faciliteter
SNiP 2.10.03-84 Husdyr-, fjerkræ- og pelsfarmebygninger og lokaler
SNiP 2.11.02-87 Køleskabe
SNiP 23-01-99* Bygningsklimatologi
SNiP 31-05-2003 Offentlige bygninger til administrative formål
SNiP 41-01-2003 Varme, ventilation og aircondition
SanPiN 2.1.2.1002-00 Sanitære og epidemiologiske krav til beboelsesbygninger og lokaler
SanPiN 2.2.4.548-96 Hygiejniske krav til mikroklimaet i industrilokaler
GOST 12.1.005-88 SSBT. Generelle sanitære og hygiejniske krav til luften i arbejdsområdet
GOST 26602.2-99 Vindues- og dørblokke. Metoder til bestemmelse af luft- og vandpermeabilitet
GOST 26629-85 Bygninger og strukturer. Metode til termisk billeddannelse kvalitetskontrol af termisk isolering af omsluttende strukturer
GOST 30494-96 Bolig- og offentlige bygninger. Indendørs mikroklimaparametre
GOST 31166-2003 Omsluttende strukturer til bygninger og strukturer. Kalorimetrisk metode til bestemmelse af varmeoverførselskoefficienten
GOST 31167-2003 Bygninger og strukturer. Metoder til bestemmelse af luftgennemtrængeligheden af omsluttende strukturer under naturlige forhold
GOST 31168-2003 Beboelsesbygninger. Metode til at bestemme det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning
BILAG B
(obligatorisk)
VILKÅR OG DEFINITIONER
| 1 Termiskbeskyttelsebygning En bygnings termiske ydeevne |
Varmeafskærmende egenskaber for samtlige eksterne og interne omsluttende strukturer af bygningen, der giver et givet niveau af forbrug af termisk energi (varmetilførslen) af bygningen, under hensyntagen til lokalernes luftudskiftning, er ikke højere end den tilladte grænser, såvel som deres luftgennemtrængelighed og beskyttelse mod vandforurening ved optimale parametre for mikroklimaet i dets lokaler |
| 2 Specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden Specifikt energibehov til opvarmning af en bygning i en fyringssæson |
Mængden af termisk energi for opvarmningsperioden, der kræves for at kompensere for bygningens varmetab, under hensyntagen til luftudveksling og yderligere varmeemissioner under normaliserede parametre for de termiske og luftmæssige forhold i lokalerne i den, refereret til enhedsarealet lejligheder eller brugsarealet i bygningens lokaler (eller deres opvarmede volumen) og graddages opvarmningsperiode |
| 3 klasseenergieffektivitet Kategori for energieffektivitetsvurderingen |
Udpegning af bygningens energieffektivitetsniveau, karakteriseret ved et interval af værdier for det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden |
| 4 Mikroklimalokaliteter Indeklima af høj kvalitet |
Tilstanden af det indre miljø i rummet, som har en indvirkning på en person, karakteriseret ved indikatorer for lufttemperatur og omsluttende strukturer, fugtighed og luftmobilitet (ifølge GOST 30494) |
| 5 Optimalmulighedermikroklimalokaliteter Optimale parametre for indeklimaet i lokalerne |
Kombinationen af værdier af mikroklimaindikatorer, som med langvarig og systematisk eksponering for en person giver kroppens termiske tilstand en minimumsspænding af termoreguleringsmekanismer og en følelse af komfort for mindst 80% af mennesker i rummet (ifølge GOST 30494) |
| 6 Yderligere varmeafledning i bygningen Intern varmetilvækst til en bygning |
Varme, der kommer ind i bygningens lokaler fra mennesker, tændte energiforbrugende enheder, udstyr, elektriske motorer, kunstig belysning osv., samt fra indtrængende solstråling |
| 7 Indikatorkompakthedbygning Indeks over formen af en bygning |
Forholdet mellem det samlede areal af den indre overflade af den ydre bygningsramme og det opvarmede volumen indeholdt i dem |
| 8 Facadeglasfaktor bygning Forholdet mellem ruder og væg |
Forholdet mellem områderne med lysåbninger og det samlede areal af de ydre omsluttende strukturer af bygningens facade, inklusive lysåbninger |
| 9 Opvarmetbindbygning Opvarmningsvolumen af en bygning |
Volumenet begrænset af de indvendige overflader af bygningens udvendige indhegninger - vægge, belægninger (loftsgulve), gulvplader på første sal eller kælderetage med opvarmet kælder |
| 10 Årets kolde (varme) periode Kold (varme) sæson af et år |
Perioden af året, karakteriseret ved en gennemsnitlig daglig udendørstemperatur lig med eller under 10 eller 8 ° C, afhængigt af bygningstypen (i henhold til GOST 30494) |
| 11 Varmperiodeårets Varm sæson af et år |
Perioden af året, karakteriseret ved en gennemsnitlig daglig lufttemperatur over 8 eller 10 ° C, afhængigt af bygningstypen (ifølge GOST 30494) |
| 12 Opvarmningsperiodens varighed Varmesæsonens længde |
Estimeret driftsperiode for en bygnings varmesystem, som er det gennemsnitlige statistiske antal dage i et år, hvor den gennemsnitlige daglige udendørstemperatur konsekvent er lig med og under 8 eller 10 ° C, afhængigt af bygningstypen |
| 13 Mediumtemperaturudendørsluftopvarmningperiode Udeluftens middeltemperatur i fyringssæsonen |
Estimeret udelufttemperatur i gennemsnit over opvarmningsperioden baseret på gennemsnitlige daglige udendørslufttemperaturer |
BILAG B
(obligatorisk)
KORT OVER FUGTIGHEDSZONER
BILAG D
(obligatorisk)
BEREGNING AF SPECIFIK TERMISK ENERGIFORBRUG TIL OPVARMNING AF BOLIGER OG OFFENTLIGE BYGNINGER FOR OPVARMNINGSPERIODEN
D.1 Estimeret specifikt forbrug af termisk energi til opvarmning af bygninger i opvarmningsperioden, kJ / (m ° C dag) eller kJ / (m ° C dag), bør bestemmes af formlen
eller 
, (D.1)
hvor er forbruget af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden, MJ;
Summen af gulvarealerne af lejligheder eller brugsarealet af bygningens lokaler, med undtagelse af tekniske gulve og garager, m;
Bygningens opvarmede volumen, svarende til det volumen, der er begrænset af de indvendige overflader af bygningers udvendige hegn, m;
Det samme som i formel (1).
D.2 Forbruget af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden, MJ, bør bestemmes af formlen
hvor - bygningens samlede varmetab gennem de udvendige omsluttende konstruktioner, MJ, bestemt i henhold til G.3;
Husholdningernes varmetilførsel i opvarmningsperioden, MJ, bestemt efter D.6;
Varmetilvækst gennem vinduer og lanterner fra solstråling i opvarmningsperioden, MJ, bestemt efter D.7;
Reduktionskoefficient for varmeforstærkning på grund af termisk inerti af omsluttende strukturer; anbefalet værdi ;
I et et-rørssystem med termostater og med frontal autoregulering ved indløbet eller lejlighed-for-lejlighed vandret ledningsføring;
I et to-rørs varmesystem med termostater og central automatstyring ved indløbet;
Et-rørsanlæg med termostater og med central automatstyring ved indløb eller i et-rørsanlæg uden termostater og med frontal autoregulering ved indløb, samt i to-rørs varmeanlæg med termostater og uden automatik kl. indløbet;
I et enkeltrørs varmeanlæg med termostater og uden automatisk styring ved indgangen;
I et system uden termostater og med central automatisk styring ved indløbet med korrektion for den indvendige lufttemperatur;
Koefficient, der tager højde for varmesystemets ekstra varmeforbrug, forbundet med diskretiteten af den nominelle varmestrøm i nomenklaturområdet for varmeanordninger, deres yderligere varmetab gennem hegnets bag-radiatorsektioner, den øgede lufttemperatur i hjørnerummene, varmetabet fra rørledninger, der går gennem uopvarmede rum for:
flersektion og andre udvidede bygninger = 1,13;
tårntype bygninger = 1,11;
bygninger med opvarmede kældre = 1,07;
bygninger med opvarmet loftrum, samt lejlighedsvarmegeneratorer = 1,05.
D.3 Bygningens samlede varmetab, MJ, for opvarmningsperioden bør bestemmes af formlen
, (D.3)
hvor - bygningens samlede varmeoverførselskoefficient, W / (m ° C), bestemt af formlen
, (D.4)
Reduceret varmeoverførselskoefficient gennem klimaskærmen, W/(m
°C) bestemt ved formlen
Areal, m, og reduceret modstand mod varmeoverførsel, m ° C / W, af ydervægge (undtagen åbninger);
Det samme, fyldninger af lysåbninger (vinduer, farvede glasvinduer, lanterner);
Det samme, udvendige døre og porte;
De samme, kombinerede belægninger (inklusive over karnapper);
Det samme, loftsgulve;
Det samme, kælderlofter;
Det samme, lofter over indkørsler og under karnapper.
Ved design af gulve på jorden eller opvarmede kældre, i stedet for og lofter over kældergulvet, i formel (D.5), erstattes arealer og reducerede modstandsdygtighed over for varmeoverførsel af vægge i kontakt med jorden, og gulvene på jorden er opdelt i zoner i henhold til SNiP 41-01 og de tilsvarende og bestemmes;
Samme som i 5.4; til loftsgulve i varme lofter og kældergulve i tekniske underfelter og kældre med ledninger af rørledninger til varme- og varmtvandsforsyningssystemer i dem i henhold til formlen (5);
Det samme som i formel (1), °С dag;
Det samme som i formel (10), m;
Bygningens betingede varmeoverførselskoefficient, under hensyntagen til varmetab på grund af infiltration og ventilation, W / (m ° C), bestemt af formlen
hvor er luftens specifikke varmekapacitet, lig med 1 kJ / (kg ° С);
Koefficienten for reduktion af luftvolumen i bygningen under hensyntagen til tilstedeværelsen af interne omsluttende strukturer. I mangel af data, tag = 0,85;
Og - det samme som i formlen (10), henholdsvis m og m;
Gennemsnitlig tilluftstæthed i opvarmningsperioden, kg/m
Bygningens gennemsnitlige luftudskiftningsmangfold i opvarmningsperioden, h, bestemt i henhold til D.4;
Det samme som i formel (2), °С;
Det samme som i formel (3), °C.
D.4 Den gennemsnitlige bygningsluftudveksling for opvarmningsperioden, h, er beregnet ud fra det samlede luftskifte på grund af ventilation og infiltration efter formlen
hvor er mængden af indblæsningsluft ind i bygningen med uorganiseret tilstrømning eller den normaliserede værdi for mekanisk ventilation, m/h, lig med:
a) beboelsesbygninger beregnet til borgere under hensyntagen til den sociale norm (med en anslået belægning af lejligheden på 20 m2 af det samlede areal eller mindre pr. person) -;
b) andre beboelsesbygninger - dog ikke mindre;
hvor er det anslåede antal beboere i bygningen;
c) offentlige og administrative bygninger accepteres betinget til kontorer og servicefaciliteter - , til sundheds- og uddannelsesinstitutioner - , til sports-, underholdnings- og førskoleinstitutioner - ;
For boligbyggerier - arealet af boliger, for offentlige bygninger - det anslåede areal, bestemt i overensstemmelse med SNiP 31-05 som summen af arealer af alle lokaler, med undtagelse af korridorer, forhale, passager, trappeopgange, elevatorskakter, indvendige åbne trapper og ramper samt lokaler designet til at rumme teknisk udstyr og netværk, m;
Antal timers mekanisk ventilation i løbet af ugen;
Antal timer i en uge;
Mængden af luft, der er infiltreret i bygningen gennem klimaskærmen, kg/h: for beboelsesejendomme - luft, der kommer ind i opgangene i løbet af opvarmningsperiodens dag, bestemt i henhold til D.5; til offentlige bygninger - luft, der kommer ind gennem lækager i gennemskinnelige strukturer og døre; tilladt at blive taget til offentlige bygninger i ikke-arbejdstid;
Koefficienten til at tage højde for indflydelsen af en modvarmestrøm i gennemskinnelige strukturer, svarende til: samlinger af vægpaneler - 0,7; vinduer og altandøre med tredobbelt separate bindinger - 0,7; det samme, med dobbelte separate bindinger - 0,8; det samme, med koblede overbetalinger - 0,9; det samme, med enkeltbindinger - 1,0;
Antallet af timers regnskab for infiltration i løbet af ugen, h, lig for bygninger med balanceret til- og udsugning og () for bygninger, i hvis lokaler der opretholdes luft under forsyningen af mekanisk ventilation;
Og - det samme som i formel (D.6).
D.5 Mængden af luft, der er infiltreret i trappeopgangen i en boligbygning gennem hullerne i fyldningen af åbninger, skal bestemmes af formlen
(bestemmelse af tykkelsen af loftsisoleringslaget
belægninger og belægninger)
A. Indledende data
Fugtighedszonen er normal.
z ht = 229 dage.
Gennemsnitlig designtemperatur for opvarmningsperioden t ht \u003d -5,9 ºС.
Temperaturen af den kolde fem-dages t ext \u003d -35 ° С.
t int \u003d + 21 ° С.
Relativ luftfugtighed: = 55%.
Estimeret lufttemperatur på loftet t int g \u003d +15 С.
Varmeoverførselskoefficient for den indre overflade af loftsgulvet 
\u003d 8,7 W/m 2 С.
Varmeoverførselskoefficient for den ydre overflade af loftsgulvet 
\u003d 12 W / m 2 · ° С.
Varmeoverførselskoefficient for den indre overflade af den varme loftsbelægning 
\u003d 9,9 W / m 2 · ° С.
Varmeoverførselskoefficienten for den ydre overflade af den varme loftsbelægning 
\u003d 23 W / m 2 · ° С.
Bygningstype - 9-etagers boligbyggeri. Køkkenerne i lejlighederne er udstyret med gaskomfur. Loftsrummets højde er 2,0 m. Dækarealer (tage) MEN g. c \u003d 367,0 m 2, varme loftsgulve MEN g. f \u003d 367,0 m 2, ydervægge på loftet MEN g. w \u003d 108,2 m 2.
I et varmt loft er der en øvre ledning af rør til varme- og vandforsyningssystemer. Anslåede temperaturer på varmesystemet - 95 ° С, varmtvandsforsyning - 60 ° С.
Diameteren af varmerør er 50 mm med en længde på 55 m, varmtvandsrør er 25 mm med en længde på 30 m.
Loftsgulv:
Ris. 6 Beregningsskema
Loftsgulvet består af de strukturelle lag vist i tabellen.
| № | Materialenavn (designs) |  , kg/m 3 | δ, m |  ,W/(m °С) | R, m 2 ° С / V |
| 1 | Stive mineraluldsplader på bituminøse bindemidler (GOST 4640) | 200 | x | 0,08 | x |
| 2 | Dampspærre - rubitex 1 lag (GOST 30547) | 600 | 0,005 | 0,17 | 0,0294 |
| 3 | Armeret beton hulkerneplader PC (GOST 9561 - 91) | 0,22 | 0,142 |
Kombineret dækning:
Ris. 7 Beregningsskema
Den kombinerede belægning over det varme loft består af de strukturelle lag vist i tabellen.
| № | Materialenavn (designs) | , kg/m 3 | δ, m | ,W/(m °С) | R, m 2 ° С / V |
| 1 | Technoelast | 600 | 0,006 | 0,17 | 0,035 |
| 2 | Cement-sandmørtel | 1800 | 0,02 | 0,93 | 0,022 |
| 3 | Porebetonplader | 300 | x | 0,13 | x |
| 4 | Ruberoid | 600 | 0,005 | 0,17 | 0,029 |
| 5 | armeret betonplade | 2500 | 0,035 | 2,04 | 0,017 |
B. Beregningsprocedure
Bestemmelse af graddage af opvarmningsperioden i henhold til formlen (2) SNiP 23-02–2003:
D d = ( t int- t ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
Den normaliserede værdi af modstanden mod varmeoverførsel af belægningen af en boligbygning i henhold til formlen (1) SNiP 23-02-2003:
R req= -en· D d+ b\u003d 0,0005 6160,1 + 2,2 \u003d 5,28 m 2 C / W;
I henhold til formlen (29) SP 23-101-2004 bestemmer vi den nødvendige varmeoverførselsmodstand for det varme loftsgulv 
, m 2 ° С / W: 
,
hvor 
- normaliseret modstand mod varmeoverførsel af belægningen;
n- koefficient bestemt af formlen (30) SP 230101-2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Ifølge de fundne værdier 
og n Definere 
:
\u003d 5,28 0,107 \u003d 0,56 m 2 С / W.
Påkrævet belægningsmodstand over et varmt loft R 0g. c bestemmes af formel (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( 
– t ext)/(0,28 G Ven med(t ven – ) + ( t int - )/ R 0 g.f +
+ (
)/MEN g.f - ( 
– t ext) -en g.w/ R 0 g.w
hvor G ven - reduceret (relateret til 1 m 2 af loftet) luftstrøm i ventilationsanlægget, bestemt iht. tabel. 6 SP 23-101-2004 og lig med 19,5 kg / (m 2 h);
c– luftens specifik varmekapacitet, lig med 1 kJ/(kg °С);
t ven er temperaturen på den luft, der forlader ventilationskanalerne, °C, taget lig med t int + 1,5;
q pi er den lineære tæthed af varmefluxen gennem overfladen af den termiske isolering pr. 1 m af rørledningens længde, taget for varmerør lig med 25 og for varmtvandsrør - 12 W / m (Tabel 12 SP 23 -101-2004).
De reducerede varmegevinster fra rørledninger til varme- og varmtvandsforsyningssystemer er:
()/MEN g.f \u003d (25 55 + 12 30) / 367 \u003d 4,71 W / m 2;
-en g. w - reduceret areal af loftets ydervægge m 2 / m 2, bestemt af formlen (33) SP 23-101-2004, 
= 108,2/367 = 0,295;
- normaliseret modstand mod varmeoverførsel af ydervæggene på et varmt loft, bestemt gennem en graddag af opvarmningsperioden ved en intern lufttemperatur i loftsrummet = +15 ºС. 
– t ht) z ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C dag,
m 2 °C / V
Vi erstatter de fundne værdier i formlen og bestemmer den nødvendige varmeoverførselsmodstand for belægningen over det varme loft:
(15 + 35) / (0,28 19,2 (22,5 - 15) + (21 - 15) / 0,56 + 4,71 -
- (15 + 35) 0,295 / 3,08 \u003d 50 / 50,94 \u003d 0,98 m 2 ° C / W
Vi bestemmer tykkelsen af isoleringen i loftsetagen kl R 0g. f \u003d 0,56 m 2 ° C / W: 
= (R 0g. f – 1/– R f.b - R gnide - 1/) ut =
= (0,56 - 1/8,7 - 0,142 -0,029 - 1/12)0,08 = 0,0153 m,
vi accepterer tykkelsen af isoleringen = 40 mm, da minimumstykkelsen af mineraluldsplader er 40 mm (GOST 10140), så vil den faktiske varmeoverførselsmodstand være
R 0g. f faktum. \u003d 1 / 8,7 + 0,04 / 0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 \u003d 0,869 m 2 ° C / W.
Bestem mængden af isolering i belægningen ved R 0g. c \u003d \u003d 0,98 m 2 ° C / W:
= (R 0g. c – 1/ – R f.b - R gnide - R c.p.r - R t – 1/) ut =
\u003d (0,98 - 1 / 9,9 - 0,017 - 0,029 - 0,022 - 0,035 - 1/23) 0,13 \u003d 0,0953 m,
vi accepterer tykkelsen af isoleringen (luftbetonplade) 100 mm, så vil den faktiske værdi af modstanden mod varmeoverførsel af loftsbelægningen være næsten lig med den beregnede.
B. Kontrol af overholdelse af sanitære og hygiejniske krav
bygnings termisk beskyttelse
I. Kontrol af opfyldelsen af betingelsen 
til loftsgulvet:
\u003d (21 - 15) / (0,869 8,7) \u003d 0,79 ° С,
Ifølge tabel. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 °C, derfor er betingelsen ∆ t g = 0,79 °С t n =3 °С er opfyldt.
Vi kontrollerer de ydre omsluttende strukturer på loftet for betingelserne for ikke-kondensering på deres indre overflader, dvs. at opfylde betingelsen 
:
- til at dække over et varmt loft, tage 
W/m 2 ° С,
15 - [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
\u003d 15 - 4,12 \u003d 10,85 ° С;
- til ydervæggene i et varmt loft, tager 
W/m 2 ° С,
15 - [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
\u003d 15 - 1,49 \u003d 13,5 ° С.
II. Beregn dugpunktstemperaturen t d, °С, på loftet:
- vi beregner udeluftens fugtindhold, g/m 3, ved designtemperaturen t ext:
=
- den samme varme loftsluft, der tager stigningen i fugtindholdet ∆ f for huse med gaskomfurer, svarende til 4,0 g / m 3:
g/m3;
- vi bestemmer partialtrykket af vanddamp i luften på et varmt loft:
Ved anvendelse 8 efter værdi E= e g find dugpunktstemperaturen t d = 3,05 °С.
De opnåede værdier for dugpunktstemperaturen sammenlignes med de tilsvarende værdier 
og 
:
=13,5 > t d = 3,05 °С; = 10,88 > t d = 3,05 °С.
Dugpunktstemperaturen er meget lavere end de tilsvarende temperaturer på de indvendige overflader af de ydre hegn, derfor vil kondensat ikke falde på de indre overflader af belægningen og på loftets vægge.
Konklusion. Vandrette og lodrette hegn af et varmt loft opfylder de lovmæssige krav til termisk beskyttelse af bygningen.
Eksempel 5
Beregning af det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning af en 9-etagers en-sektions boligbygning (tårntype)
Dimensionerne for en typisk etage i en 9-etagers boligbygning er angivet i figuren.
Fig. 8 Typisk plantegning af en 9-etagers 1-sektionsbebyggelse
A. Indledende data
Byggested - Perm.
Klimaområde - IV.
Fugtighedszonen er normal.
Rummets fugtighedsregime er normalt.
Driftsbetingelser for omsluttende konstruktioner - B.
Længden af opvarmningsperioden z ht = 229 dage.
Gennemsnitstemperatur for opvarmningsperioden t ht \u003d -5,9 ° С.
Indendørs lufttemperatur t int \u003d +21 ° С.
Temperaturen på den kolde femdages udendørsluft t ext = = -35 °С.
Bygningen er indrettet med "varmt" loftrum og teknisk kælder.
Temperaturen på den indvendige luft i den tekniske kælder 
= = +2 °C
Bygningens højde fra gulvniveau på første sal til toppen af udstødningsskakten H= 29,7 m.
Gulvhøjde - 2,8 m.
Maksimum af de gennemsnitlige vindhastigheder for januar v\u003d 5,2 m/s.
B. Beregningsprocedure
1. Bestemmelse af områderne for omsluttende konstruktioner.
Bestemmelsen af området for omsluttende strukturer er baseret på planen for en typisk etage i en 9-etagers bygning og de indledende data i sektion A.
Bygningens samlede etageareal
MEN h \u003d (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 \u003d 1663,9 m 2.
Opholdsstue i lejligheder og køkkener
MEN l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)
9 \u003d 1388,7 m 2.
Etageareal over teknisk kælder MEN b .c, loftsgulv MEN g. f og inddækninger over loftet MEN g. c
MEN b.c = MEN g. f= MEN g. c \u003d 16 16,2 \u003d 259,2 m 2.
Samlet areal af vinduesfyldninger og altandøre MEN F med deres nummer på gulvet:
- vinduesfyldninger 1,5 m bred - 6 stk.,
- vinduesfyldninger 1,2 m bred - 8 stk.,
- altandøre 0,75 m brede - 4 stk.
Vinduers højde - 1,2 m; altandørenes højde er 2,2 m.
MEN F \u003d [(1,5 6 + 1,2 8) 1,2 + (0,75 4 2,2)] 9 \u003d 260,3 m 2.
Arealet af indgangsdørene til trappen med deres bredde på 1,0 og 1,5 m og højde på 2,05 m
MEN ed \u003d (1,5 + 1,0) 2,05 \u003d 5,12 m 2.
Arealet af trappens vinduesfyldninger med en vinduesbredde på 1,2 m og en højde på 0,9 m
\u003d (1,2 0,9) 8 \u003d 8,64 m 2.
Det samlede areal af yderdøre til lejligheder med en bredde på 0,9 m, en højde på 2,05 m og et antal på 4 på gulvet.
MEN ed \u003d (0,9 2,05 4) 9 \u003d 66,42 m 2.
Det samlede areal af bygningens ydervægge under hensyntagen til vindues- og døråbninger
\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 \u003d 1622,88 m 2.
Det samlede areal af bygningens ydervægge uden vindues- og døråbninger
MEN W \u003d 1622,88 - (260,28 + 8,64 + 5,12) \u003d 1348,84 m 2.
Det samlede areal af de indvendige overflader af de udvendige omsluttende strukturer, inklusive loftsetagen og gulvet over den tekniske kælder, 
\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 \u003d 2141,3 m 2.
Bygningens opvarmede volumen
V n \u003d 16 16,2 2,8 9 \u003d 6531,84 m 3.
2. Fastlæggelse af varmeperiodens graddage.
Graddage bestemmes af formlen (2) SNiP 23-02-2003 for følgende bygningskonvolutter:
- ydervægge og loftsgulv:
D d 1 \u003d (21 + 5,9) 229 \u003d 6160,1 ° C dag,
- belægninger og ydervægge på et varmt "loftsrum":
D d 2 \u003d (15 + 5,9) 229 \u003d 4786,1 ° C dag,
- etager over teknisk kælder:
D d 3 \u003d (2 + 5,9) 229 \u003d 1809,1 ° C dag.
3. Bestemmelse af den nødvendige modstand mod varmeoverførsel af omsluttende strukturer.
Den nødvendige modstand mod varmeoverførsel af omsluttende strukturer bestemmes ud fra tabel. 4 SNiP 23-02-2003 afhængig af varmeperiodens graddagværdier:
- til bygningens ydervægge
\u003d 0,00035 6160,1 + 1,4 \u003d 3,56 m 2 ° C / W;
- til loftsgulve
= n·
\u003d 0,107 (0,0005 6160,1 + 2,2) \u003d 0,49 m 2,
n = 
= 
= 0,107;
- til loftets ydervægge
\u003d 0,00035 4786,1 + 1,4 \u003d 3,07 m 2 ° C / W,
- til overdækning over loftet 
= 
=
\u003d 0,87 m 2 ° C / W;
– til overlapning over en teknisk kælder 
= n b. c R reg \u003d 0,34 (0,00045 1809,1 + 1,9) \u003d 0,92 m 2 ° C/W,
n b. c= 
= 
= 0,34;
- til vinduesudfyldninger og altandøre med tredobbelt glas i træbindinger (bilag L SP 23-101–2004)
\u003d 0,55 m 2 ° C / W.
4. Bestemmelse af forbruget af termisk energi til opvarmning af bygningen.
For at bestemme forbruget af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden er det nødvendigt at etablere:
- total varmetab af bygningen gennem udvendige hegn Q h, MJ;
- husholdningernes varmetilførsler Q int, MJ;
- varmetilvækst gennem vinduer og altandøre fra solstråling, MJ.
Ved bestemmelse af en bygnings samlede varmetab Q h , MJ, det er nødvendigt at beregne to koefficienter:
- den reducerede varmeoverførselskoefficient gennem den udvendige bygningsskal 
, W / (m 2 ° С);
L v = 3 EN l\u003d 3 1388,7 \u003d 4166,1 m 3/t,
hvor EN l- området med at glemme lokaler og køkkener, m 2;
- den fastlagte gennemsnitlige luftudskiftningshastighed i bygningen for opvarmningsperioden n a , h –1 , ifølge formel (D.8) SNiP 23-02-2003:
n a = 
= 0,75 h-1.
Vi accepterer koefficienten for reduktion af luftvolumen i bygningen under hensyntagen til tilstedeværelsen af interne hegn, B v = 0,85; specifik varmekapacitet af luft c= 1 kJ/kg °С, og koefficienten for at tage hensyn til indflydelsen af den modgående varmestrøm i gennemskinnelige strukturer k = 0,7:
= 
\u003d 0,45 W / (m 2 ° C).
Værdien af bygningens samlede varmeoverførselskoefficient K m, W / (m 2 ° С), bestemt af formlen (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m \u003d 0,59 + 0,45 \u003d 1,04 W / (m 2 ° C).
Vi beregner bygningens samlede varmetab for opvarmningsperioden Q h , MJ, ifølge formel (D.3) SNiP 23-02-2003:
Q h = 0,0864 1,04 6160,1 2141,28 = 1185245,3 MJ.
Husholdningernes varmetilførsler i fyringssæsonen Q int , MJ, bestemt af formlen (D.11) SNiP 23-02-2003, under antagelse af værdien af specifikke husholdningsvarmeemissioner q int lig med 17 W/m 2:
Q int = 0,0864 17 229 1132,4 = 380888,62 MJ.
Varmetilførsel til bygningen fra solstråling i opvarmningsperioden Q s , MJ, bestemt af formlen (G.11) SNiP 23-02-2003, idet der tages højde for værdierne af koefficienterne, der tager højde for skyggen af lysåbninger af uigennemsigtige fyldningselementer τ F = 0,5 og den relative penetration af lysåbninger solindstråling til lystransmitterende vinduesfyldninger k F = 0,46.
Gennemsnitsværdien af solstråling for opvarmningsperioden på lodrette flader jeg jf, W/m 2, accepterer vi i henhold til tillæg (D) SP 23-101-2004 for den geografiske breddegrad af placeringen af Perm (56 ° N):
jeg af \u003d 201 W/m 2,
Q s = 0,5 0,76(100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7 201 + 29,7 201) = 19880,18 MJ.
Forbrug af termisk energi til opvarmning af bygningen i opvarmningsperioden 
, MJ, bestemmes af formlen (D.2) i SNiP 23-02-2003, idet den tager den numeriske værdi af følgende koefficienter:
- reduktionskoefficient for varmeforstærkning på grund af termisk inerti af omsluttende strukturer 
= 0,8;
- koefficient under hensyntagen til varmesystemets ekstra varmeforbrug, der er forbundet med diskretiteten af den nominelle varmestrøm af udvalget af varmeanordninger til bygninger af tårntype 
= 1,11.
= 1,11 = 1024940,2 MJ.
Vi indstiller bygningens specifikke forbrug af termisk energi 
, kJ / (m 2 °C dag), ifølge formlen (D.1) SNiP 23-02–2003:
= 
\u003d 25,47 kJ / (m 2 ° C dag).
Ifølge dataene i tabel. 9 SNiP 23-02–2003 er det standardiserede specifikke varmeenergiforbrug til opvarmning af et 9-etagers boligbyggeri 25 kJ / (m 2 ° C dag), hvilket er 1,02 % lavere end det beregnede specifikke varmeenergiforbrug = 25,47 kJ / (m 2 ·°С·dag), derfor skal denne forskel tages i betragtning i det varmetekniske design af omsluttende strukturer.
Varme- og ventilationssystemer skal give acceptable mikroklima og indendørs luftforhold. For at gøre dette er det nødvendigt at opretholde en balance mellem bygningens varmetab og varmetilvæksten. Betingelsen for termisk ligevægt i en bygning kan udtrykkes som en lighed
$$Q=Q_t+Q_i=Q_0+Q_(tv),$$
hvor $Q$ er bygningens samlede varmetab; $Q_t$ – varmetab ved varmeoverførsel gennem eksterne indkapslinger; $Q_i$ - varmetab ved infiltration på grund af kold luft, der kommer ind i rummet gennem utætheder i de ydre indhegninger; $Q_0$ – varmeforsyning til bygningen gennem varmesystemet; $Q_(tv)$ er interne varmeafgivelser.
Bygningens varmetab afhænger hovedsageligt af det første led $Q_t$. Derfor kan bygningens varmetab af hensyn til beregningen repræsenteres som følger:
$$Q=Q_t (1+μ),$$
hvor $μ$ er infiltrationskoefficienten, som er forholdet mellem varmetab ved infiltration og varmetab ved varmeoverførsel gennem eksterne indkapslinger.
Kilden til interne varmeemissioner $Q_(TV)$ i beboelsesejendomme er normalt mennesker, madlavningsapparater (gas, elektriske og andre komfurer), belysningsarmaturer. Disse varmeafgivelser er stort set tilfældige og kan ikke kontrolleres på nogen måde i tide.
Derudover er varmeafgivelsen ikke fordelt jævnt i hele bygningen. I rum med høj befolkningstæthed er de interne varmeemissioner relativt store, og i rum med lav tæthed er de ubetydelige.
For at sikre et normalt temperaturregime i boligområder i alle opvarmede lokaler indstilles varmenettets hydrauliske og temperaturregimer normalt efter de mest ugunstige forhold, dvs. i henhold til tilstanden til opvarmning af rum med nul varmeemissioner.
Den reducerede modstand mod varmeoverførsel af gennemskinnelige strukturer (vinduer, farvede glasvinduer, balkondøre, lanterner) er taget i henhold til resultaterne af test i et akkrediteret laboratorium; i mangel af sådanne data estimeres det efter metoden fra bilag K til.
Den reducerede varmeoverførselsmodstand for lukkede konstruktioner med ventilerede luftspalter skal beregnes i overensstemmelse med bilag K i SP 50.13330.2012 Termisk beskyttelse af bygninger (SNiP 23.02.2003).
Beregningen af bygningens specifikke varmeafskærmningsegenskaber er udarbejdet i form af en tabel, som skal indeholde følgende information:
- Navnet på hvert fragment, der udgør bygningens skal;
- Arealet af hvert fragment;
- Den reducerede modstand mod varmeoverførsel af hvert fragment med henvisning til beregningen (ifølge bilag E i SP 50.13330.2012 Termisk beskyttelse af bygninger (SNiP 23.02.2003));
- En koefficient, der tager højde for forskellen mellem den interne eller eksterne temperatur af et strukturelt fragment fra dem, der accepteres i GSOP-beregningen.
Følgende tabel viser formen af tabellen til beregning af en bygnings specifikke termiske ydeevne
Bygningens specifikke ventilationskarakteristik, W / (m 3 ∙ ° С), skal bestemmes af formlen
$$k_(vent)=0,28 c n_v β_v ρ_v^(vent) (1-k_(ef)),$$
hvor $c$ er luftens specifikke varmekapacitet, lig med 1 kJ/(kg °C); $β_v$ er koefficienten for reduktion af luftvolumen i bygningen under hensyntagen til tilstedeværelsen af indvendige omsluttende strukturer. I mangel af data, tag $β_v=0,85$; $ρ_v^(vent)$ - den gennemsnitlige massefylde af indblæsningsluften for opvarmningsperioden, beregnet ved formlen, kg / m 3:
$$ρ_in^(vent)=\frac(353)(273+t_(fra));$$
$n_v$ er den gennemsnitlige luftudvekslingshastighed i bygningen i opvarmningsperioden, h -1; $k_(eff)$ – varmeveksler effektivitetsfaktor.
Effektivitetskoefficienten for varmeveksleren er forskellig fra nul, hvis den gennemsnitlige luftgennemtrængelighed for beboelseslejligheder og lokaler i offentlige bygninger (med lukkede forsynings- og udsugningsventilationsåbninger) giver luftudskiftning i testperioden med en multiplicitet på $n_(50)$ , h -1 , ved en trykforskel på 50 Pa af udendørs- og indendørsluft under ventilation med mekanisk stimulering $n_(50) ≤ 2$ h –1 .
Luftudvekslingshastigheden for bygninger og lokaler ved en trykforskel på 50 Pa og deres gennemsnitlige luftgennemtrængelighed bestemmes i henhold til GOST 31167.
Bygningens gennemsnitlige luftudskiftningshastighed i opvarmningsperioden beregnes ud fra den samlede luftudskiftning på grund af ventilation og infiltration i henhold til formlen, h -1:
$$n_v=\frac(\frac(L_(vent) n_(vent))(168) + \frac(G_(inf) n_(inf))(168 ρ_v^(vent)))(β_v ) V_(fra )),$$
hvor $L_(vent)$ - mængden af indblæsningsluft ind i bygningen med uorganiseret tilstrømning eller den normaliserede værdi med mekanisk ventilation, m 3 / h, svarende til: a) beboelsesejendomme med en estimeret belægning af lejligheder mindre end 20 m 2 af det samlede areal pr. person $ 3 A_zh $, b) andre beboelsesbygninger $ 0,35 h_(gulv)(A_zh)$, men ikke mindre end $30 m$; hvor $m$ er det anslåede antal beboere i bygningen, c) offentlige og administrative bygninger accepteres betinget: for administrative bygninger, kontorer, lagerbygninger og supermarkeder $4 A_r$, til dagligvarebutikker, sundhedsfaciliteter, forbrugerservicekomplekser, sportsarenaer , museer og udstillinger $5·A_р$, til børnehaver, skoler, sekundære tekniske og videregående uddannelsesinstitutioner $7·A_р$, til sport og rekreation og kultur- og fritidskomplekser, restauranter, caféer, jernbanestationer $10·A_р$; $A_zh$, $A_r$ - for beboelsesbygninger - området med boliger, som omfatter soveværelser, børneværelser, stuer, kontorer, biblioteker, spisestuer, køkken-alrum; for offentlige og administrative bygninger - det anslåede areal, fastsat i henhold til SP 118.13330 som summen af arealerne af alle lokaler, med undtagelse af gange, forstuer, gange, trapperum, elevatorskakter, indvendige åbne trapper og ramper, samt lokaler beregnet til placering af teknisk udstyr og netværk , m 2 ; $h_(gulv)$ – gulv-til-loft højde, m; $n_(vent)$ - antal timers mekanisk ventilation i løbet af ugen; 168 - antallet af timer i en uge; $G_(inf)$ - mængden af luft, der er infiltreret i bygningen gennem klimaskærmen, kg/h: for beboelsesbygninger - luft, der kommer ind i trappen i løbet af opvarmningsperioden, for offentlige bygninger - luft, der kommer ind gennem lækage af gennemskinnelige strukturer og døre, tilladt at blive accepteret til offentlige bygninger i ikke-arbejdstid, afhængigt af antallet af etager i bygningen: op til tre etager - svarende til $0,1 β_v V_(total)$, fra fire til ni etager $0,15 β_v V_(total)$, over ni etager $0,2 β_v ·V_(gen)$, hvor $V_(gen)$ er det opvarmede volumen af den offentlige del af bygningen; $n_(inf)$ – antallet af timers regnskab for infiltration i løbet af ugen, h, svarende til 168 for bygninger med balanceret til- og udsugning og (168 – $n_(vent)$) for bygninger, hvor luften overtryk opretholdes under drift forsyning mekanisk ventilation; $V_(fra)$ - opvarmet volumen af bygningen, svarende til volumen begrænset af de indvendige overflader af bygningers udvendige hegn, m 3;
I de tilfælde, hvor bygningen består af flere zoner med forskelligt luftskifte, findes de gennemsnitlige luftudskiftninger for hver zone separat (zonerne, som bygningen er opdelt i, skal være hele det opvarmede volumen). Alle opnåede gennemsnitlige luftudvekslingshastigheder opsummeres, og den samlede koefficient erstattes af formlen til beregning af bygningens specifikke ventilationsegenskaber.
Mængden af infiltrerende luft, der kommer ind i trappeopgangen i en boligbygning eller lokalerne i en offentlig bygning gennem hullerne i åbningerne, forudsat at de alle er på vindsiden, bør bestemmes af formlen:
$$G_(inf)=\venstre(\frac(А_(ok))(R_(u,ok)^(tr))\right)\left(\frac(Δp_(ok))(10)\right ) ^(\frac(2)(3))+\left(\frac(A_(dw))(R_(u,dw)^(tr))\right)\left(\frac(Δp_(dw) )( 10)\right)^(\frac(1)(2))$$
hvor $А_(ok)$ og $А_(dv)$ - henholdsvis det samlede areal af vinduer, altandøre og udvendige indgangsdøre, m 2; $R_(i,ok)^(tr)$ og $R_(i,dv)^(tr)$ - henholdsvis den påkrævede luftgennemtrængelighed af vinduer og altandøre og indgangsyderdøre, (m 2 h) / kg; $Δp_(ok)$ og $Δp_(dv)$ - henholdsvis den beregnede trykforskel mellem ude- og indeluften, Pa, for vinduer og altandøre og udvendige indgangsdøre, bestemmes af formlen:
$$Δp=0,55 H (γ_n-γ_v)+0,03 γ_n v^2,$$
for vinduer og altandøre med udskiftning af værdien 0,55 med 0,28 i den og med beregningen af den specifikke vægt i henhold til formlen:
$$γ=\frac(3463)(273+t),$$
hvor $γ_н$, $γ_в$ – vægtfylde af henholdsvis udendørs og indendørs luft, N/m 3 ; t - lufttemperatur: intern (for at bestemme $γ_v$) - tages i henhold til de optimale parametre i henhold til GOST 12.1.005, GOST 30494 og SanPiN 2.1.2.2645; udendørs (for at bestemme $γ_n$) - tages lig med gennemsnitstemperaturen for den koldeste fem-dages periode med en sandsynlighed på 0,92 ifølge SP 131.13330; $v$ er maksimum af de gennemsnitlige vindhastigheder i point for januar, hvis frekvens er 16% eller mere, taget i henhold til SP 131.13330.
Den specifikke karakteristik af husholdningernes varmeemissioner fra bygningen, W / (m 3 ° C), skal bestemmes af formlen:
$$k_(liv)=\frac(q_(liv) A_zh)(V_(liv) (t_in-t_(fra))),$$
hvor $q_(life)$ er mængden af husholdningsvarmeudledning pr. 1 m 2 af arealet af boliger eller det anslåede areal af en offentlig bygning, W/m 2, taget for:
- beboelsesbygninger med en anslået belægning af lejligheder på mindre end 20 m 2 af det samlede areal pr. person $q_(husstand)=17$ W/m 2 ;
- beboelsesbygninger med en anslået belægning af lejligheder på 45 m 2 af det samlede areal eller mere pr. person $q_(husstand)=10$ W/m 2;
- andre beboelsesbygninger - afhængig af den anslåede belægning af lejligheder ved at interpolere værdien af $q_(husstand)$ mellem 17 og 10 W/m 2 ;
- for offentlige og administrative bygninger tages der hensyn til husholdningernes varmeudledning i henhold til det anslåede antal personer (90 W / person) i bygningen, belysning (i form af installeret effekt) og kontorudstyr (10 W / m 2), idet hensyntagen til arbejdstid om ugen.
Den specifikke karakteristik af varmetilførsel til bygningen fra solstråling, W/(m °C), bør bestemmes af formlen:
$$k_(rad)=(11,6 Q_(rad)^(år))(V_(fra) GSOP),$$
hvor $Q_(rad)^(år)$ – varmegevinster gennem vinduer og lanterner fra solstråling i opvarmningsperioden, MJ/år, for fire facader på bygninger orienteret i fire retninger, bestemt af formlen:
$$Q_(rad)^(år)=τ_(1ok) τ_(2ok) (A_(ok1)I_1+A_(ok2)I_2+A_(ok3)I_3+A_(ok4)I_4) +τ_(1baggrund) τ_ (2baggrund) A_(baggrund) I_(bjerg),$$
hvor $τ_(1oc)$, $τ_(1baggrund)$ er koefficienter for relativ penetration af solstråling for lystransmitterende fyldninger af henholdsvis vinduer og ovenlysvinduer, taget i henhold til pasdataene for de tilsvarende lystransmitterende produkter; i mangel af data bør det tages i overensstemmelse med regelsættet; ovenlysvinduer med en hældningsvinkel af fyldninger til horisonten på 45 ° eller mere bør betragtes som lodrette vinduer med en hældningsvinkel på mindre end 45 ° - som ovenlys; $τ_(2ok)$, $τ_(2background)$ – koefficienter, der tager hensyn til skyggen af henholdsvis lysåbningen af vinduer og ovenlysvinduer ved uigennemsigtige fyldningselementer, taget i henhold til designdata; i mangel af data bør det tages i overensstemmelse med regelsættet; $A_(ok1)$, $A_(ok2)$, $A_(ok3)$, $A_(ok4)$ - området med lysåbninger af bygningsfacaderne (den blinde del af altandørene er undtaget) henholdsvis orienteret i fire retninger, m 2; $A_(baggrund)$ - område af ovenlysvinduer i bygningens ovenlys, m 2 ; $I_1$, $I_2$, $I_3$, $I_4$ - gennemsnitsværdien af solstråling på lodrette overflader i opvarmningsperioden under faktiske overskyet forhold, henholdsvis orienteret langs bygningens fire facader, MJ / (m 2 år) ), bestemmes af metodesættet af regler TSN 23-304-99 og SP 23-101-2004; $I_(bjerge)$ - gennemsnitsværdien af solstråling for opvarmningsperioden på en vandret overflade under faktiske skyforhold, MJ / (m 2 år), er bestemt i henhold til regelsættet TSN 23-304-99 og SP 23-101-2004.
Det specifikke forbrug af termisk energi til opvarmning og ventilation af bygningen i opvarmningsperioden, kWh / (m 3 år) skal bestemmes af formlen:
$$q=0,024 GSOP q_(fra)^r.$$
Forbruget af termisk energi til opvarmning og ventilation af bygningen i opvarmningsperioden, kWh / år, skal bestemmes af formlen:
$$Q_(fra)^(år)=0,024 GSOP V_(fra) q_(fra)^r.$$
Ud fra disse indikatorer udvikles et energipas for hver bygning. Byggeprojektets energipas: et dokument, der indeholder de energimæssige, termiske og geometriske egenskaber for både eksisterende bygninger og byggeprojekter og deres omsluttende strukturer, og som fastslår, at de overholder kravene i regulatoriske dokumenter og energieffektivitetsklassen.
Bygningsdesignets energipas er udviklet for at give et system til overvågning af bygningens forbrug af termisk energi til opvarmning og ventilation, hvilket indebærer, at bygningens varmeafskærmnings- og energikarakteristika er i overensstemmelse med de normaliserede indikatorer. defineret i disse standarder og (eller) energieffektivitetskravene for kapitalkonstruktionsobjekter bestemt af føderal lovgivning.
Bygningens energipas er udarbejdet i henhold til bilag D. Skemaet til udfyldelse af byggeprojektets energipas i SP 50.13330.2012 Termisk beskyttelse af bygninger (SNiP 23.02.2003).
Varmeanlæg skal sikre ensartet opvarmning af indeluften gennem hele opvarmningsperioden, ikke skabe lugt, ikke forurene indeluften med skadelige stoffer, der afgives under drift, ikke skabe yderligere støj, og skal være tilgængelige for rutinemæssige reparationer og vedligeholdelse.
Varmeapparater skal være let tilgængelige for rengøring. Ved vandopvarmning må varmeapparaternes overfladetemperatur ikke overstige 90°C. For enheder med en varmeoverfladetemperatur på mere end 75 ° C er det nødvendigt at sørge for beskyttelsesbarrierer.
Naturlig ventilation af boliger skal udføres ved luftstrøm gennem vinduerne, agterspejlene eller gennem specielle åbninger i vinduesrammene og ventilationskanalerne. Aftrækskanalåbninger bør forefindes i køkkener, badeværelser, toiletter og tørreskabe.
Varmebelastningen er som udgangspunkt døgnet rundt. Med konstant udetemperatur, vindhastighed og overskyethed er varmebelastningen af boliger næsten konstant. Offentlige bygningers og industrivirksomheders varmebelastning har en ikke-permanent daglig og ofte ikke-permanent ugeplan, hvor varmeforsyningen til opvarmning for at spare på varme reduceres kunstigt i ikke-arbejdstid (nat og weekender). .
Ventilationsbelastningen ændrer sig meget mere kraftigt både i løbet af dagen og på ugedagene, da ventilation som regel ikke fungerer i ikke-arbejdstid i industrivirksomheder og institutioner.
Indlæser...