kogupindala (bruto)- Kivi (ploki) ristlõikepindala ilma tühimike ja väljaulatuvate osade pindalade mahaarvamiseta. [Inglise vene sõnaraamat ehituskonstruktsioonide projekteerimiseks. MNTKS, Moskva, 2011] Teemad ehituskonstruktsioonid ET brutopind ...
poldi brutopindala- A - [Inglise vene ehitusdisaini sõnaraamat. MNTKS, Moskva, 2011] Teemad ehituskonstruktsioonid Sünonüümid A EN poldi brutoristlõige … Tehnilise tõlkija käsiraamat
laagriosa- 3.10 kandeosa: Sillakonstruktsiooni element, mis kannab pealisehituselt üle koormuse ja tagab pealisehitise kandesõlmede vajalikud nurk- ja lineaarsed nihked. Allikas: STO GK Transstroy 004 2007: Metall ... ...
GOST R 53628-2009: Metallist rull-laagrid sildade ehitamiseks. Tehnilised andmed- Terminoloogia GOST R 53628 2009: Metallist rull-laagrid sildade ehitamiseks. Spetsifikatsioonid originaaldokument: 3.2 ava pikkus: vahekaugus äärmiste konstruktsioonielementide vahel, mõõdetuna vastavalt ... Normatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni terminite sõnastik-teatmik
Looduslikest või tehiskividest müüritised. LOODUSKIVI MÜÜRITÖÖ Tänu müüritise ridade kaunile vaheldusele, aga ka looduskivide loomulikule värvile annab sellistest kividest müüritis arhitektile rohkem võimalusi ... ... Collier Encyclopedia
Terminoloogia 1: : dw Nädalapäeva number. "1" vastab esmaspäevale Termini definitsioonidele erinevatest dokumentidest: dw DUT Erinevus Moskva ja UTC vahel, väljendatuna täisarvuna tundide arvuna Termini definitsioonid alates ... ... Normatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni terminite sõnastik-teatmik
- (USA) (Ameerika Ühendriigid, USA). I. Üldine teave USA on osariik Põhja-Ameerikas. Pindala on 9,4 miljonit km2. Rahvaarv 216 miljonit inimest (1976, est.). Washingtoni pealinn. Administratiivselt on Ameerika Ühendriikide territoorium ...
GOST R 53636-2009: tselluloos, paber, papp. Tingimused ja määratlused- Terminoloogia GOST R 53636 2009: Tselluloos, paber, papp. Terminid ja määratlused originaaldokument: 3.4.49 absoluutselt kuivmass: paberi, papi või paberimassi mass pärast kuivatamist temperatuuril (105 ± 2) °C kuni konstantse kaaluni tingimustes ... ... Normatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni terminite sõnastik-teatmik
Hüdroelektrijaam (HJP), konstruktsioonide ja seadmete kompleks, mille kaudu veevoolu energia muundatakse elektrienergiaks. Hüdroelektrijaam koosneb hüdrokonstruktsioonide järjestikusest ahelast (vt Hüdraulika ... ... Suur Nõukogude entsüklopeedia
- (1935. aastani Pärsia) I. Üldandmed I. olek Lääne-Aasias. Piirneb põhjas NSV Liiduga, läänes Türgi ja Iraagiga, idas Afganistani ja Pakistaniga. Seda peseb põhjas Kaspia meri, lõunas Pärsia ja Omaani laht, ... ... Suur Nõukogude entsüklopeedia
snip-id-9182: teede ja nende tehisrajatiste ehitamisel, rekonstrueerimisel ja remondil tehtavate tööde tehnilised kirjeldused- Terminoloogia snip id 9182: Teede ja nendel asuvate tehisrajatiste ehitamise, rekonstrueerimise ja remondi tööde tehnilised kirjeldused: 3. Asfaldi turustaja. Seda kasutatakse asfaltbetoongranulaadi tugevdamiseks ... ... Normatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni terminite sõnastik-teatmik
4.1. Tsentraalselt pingutatud elementide arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
kus N on arvutatud pikisuunaline jõud;
R p on puidu arvutuslik tõmbetugevus piki kiude;
F nt on elemendi neto ristlõikepindala.
Määramisel F Kuni 200 mm pikkuses sektsioonis asuvad sumbumispunktid tuleks ühendada ühte sektsiooni.
4.2. Konstantse tahke sektsiooni tsentraalselt kokkusurutud elementide arvutamine tuleks teha vastavalt valemitele:
a) tugevus
b) stabiilsus
kus R c - puidu kavandatud vastupidavus survele piki kiudu;
j on punkti 4.3 kohaselt määratud paindekoefitsient;
F nt on elemendi neto ristlõikepindala;
F rass - elemendi arvutatud ristlõikepindala, mis on võrdne:
nõrgenemise või nõrgenemise puudumisel ohtlikes lõikudes, mis ei ulatu servadeni (joon. 1, a), kui sumbumisala ei ületa 25% E br, E arvuta = F br kus F br - ristlõikepindala; nõrgestuste puhul, mis ei ulatu servadeni, kui nõrgenemisala ületab 25% F br, F võistlused = 4/3 F nt; sümmeetrilise nõrgenemisega, mis ulatub servadesse (joonis 1, b), F võistlused = F nt.
4.3. Paindekoefitsient j tuleks määrata valemitega (7) ja (8);
elemendi paindlikkusega l 70 £
; (7)
elemendi paindlikkusega l > 70
kus koefitsient a = 0,8 puidu ja a = 1 vineeri puhul;
koefitsient A = 3000 puidul ja A = 2500 vineeril.
4.4. Tahkete sektsioonide elementide paindlikkus määratakse valemiga
kus l o on elemendi hinnanguline pikkus;
r on elemendi maksimaalsete brutomõõtmetega lõigu pöörlemisraadius telgede suhtes X ja Kell.
4.5. Eeldatav elemendi pikkus l o tuleks määrata selle vaba pikkuse korrutamisega l koefitsiendiga m 0
l o= l m 0 (10)
lõigete järgi. 4.21 ja 6.25.
4.6. Kogu ristlõikega toetuvate painduvate liigendite komposiitelemendid tuleks arvutada tugevuse ja stabiilsuse osas vastavalt valemitele (5) ja (6), samas kui F nt ja F rassid on määratletud kui kõigi harude kogupindalad. Koostisosade painduvus l tuleks määrata, võttes arvesse vuukide vastavust valemile
, (11)
kus l y on kogu elemendi painduvus telje suhtes Kell(joonis 2), mis on arvutatud elemendi hinnangulise pikkuse järgi l o nõuetele vastavuse välistamine;
l 1 on eraldi haru painduvus I–I telje suhtes (vt joonis 2), mis on arvutatud haru hinnangulise pikkuse järgi lüks ; juures l 1 vähem kui seitse paksust ( h 1) filiaalid aktsepteeritakse l 1 = 0;
m y on painduvuse vähendamise koefitsient, mis määratakse valemiga
, (12)
kus b ja h- elemendi ristlõike laius ja kõrgus, cm:
n w on arvutatud õmbluste arv elemendis, mis on määratud õmbluste arvu järgi, mille üle elementide vastastikune nihe summeeritakse (joonis 2, a- 4 õmblust, joonisel fig. 2, b- 5 õmblust);
l o on elemendi hinnanguline pikkus, m;
n c - sidemete hinnanguline lõigete arv ühes õmbluses elemendi 1 m kohta (mitme erineva sisselõigete arvuga õmbluse puhul tuleks võtta kõigi õmbluste keskmine lõigete arv);
k c on vuukide elastsuse koefitsient, mis tuleks määrata tabeli valemitega. 12.
Tabel 12
Märge. Naelte ja tüüblite läbimõõt d, elemendi paksus a, laius b plaaditüüblite pl ja paksus d tuleks võtta cm-des.
Määramisel k naelte läbimõõduga tuleks võtta mitte rohkem kui 0,1 ühendatud elementide paksust. Kui pigistatud küüneotste suurus on väiksem kui 4 d, siis ei võeta arvutamisel arvesse nende külgnevate õmbluste sektsioone. Tähendus k terasest silindriliste tüüblite liitekohad tuleks määrata paksuse järgi aühendatud elementidest õhem.
Määramisel k tamme silindriliste tüüblite läbimõõduga ei tohiks võtta rohkem kui 0,25 ühendatud elementide õhema paksusest.
Õmbluste sidemed peavad olema elemendi pikkuses ühtlaselt paigutatud. Hingedega toestatud sirgjoonelistes elementides on pikkuse keskmistesse veeranditesse lubatud ühendusi panna poole võrra, sisestades arvutusse valemi (12) järgi väärtuse n s, mis on vastu võetud elemendi pikkuse äärmiste neljandiku jaoks.
Valemiga (11) arvutatud liitelemendi painduvust ei tohiks võtta rohkem kui l üksiku haru painduvust, mis on määratud valemiga
, (13)
kus e ma i br on üksikute harude ristlõigete brutoinertsmomentide summa nende enda teljega paralleelsete telgede suhtes Kell(vt joonis 2);
F br on elemendi ristlõikepindala;
l o on elemendi hinnanguline pikkus.
Komposiitelemendi paindlikkus telje suhtes, mis läbib kõigi harude sektsioonide raskuskeskmeid (telg X joonisel fig. 2), tuleks määrata nagu tahke elemendi puhul, st ilma sidemete vastavust arvesse võtmata, kui oksad on ühtlaselt koormatud. Ebaühtlaselt koormatud okste puhul tuleks järgida punkti 4.7.
Kui komposiitelemendi harudel on erinev ristlõige, siis valemis (11) oleva haru arvutatud painduvus l 1 tuleks võtta võrdseks:
, (14)
määratlus l 1 on näidatud joonisel fig. 2.
4.7. Painduvatel liigenditel olevad komposiitelemendid, mille mõned oksad ei ole otstes toestatud, saab arvutada tugevuse ja stabiilsuse järgi valemite (5), (6) järgi järgmistel tingimustel:
a) elemendi ristlõikepindala F nt ja F rassid tuleks määrata toetatud okste ristlõike järgi;
b) elemendi painduvus telje suhtes Kell(vt joonis 2) määratakse valemiga (11); sel juhul võetakse inertsimomenti arvesse kõiki harusid ja pindala võetakse arvesse ainult toetatud harusid;
c) painduvuse määramisel telje suhtes X(vt joonis 2) tuleks inertsimoment määrata valemiga
ma = ma o + 0,5 ma aga (15)
kus ma oh ja ma vaid on vastavalt toestatud ja toetamata harude ristlõigete inertsimomendid.
4.8. Muutuva kõrgusega sektsiooni tsentraalselt kokkusurutud elementide stabiilsuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
, (16)
kus F max - ristlõike brutopindala maksimaalsete mõõtmetega;
k hästi N- koefitsient, mis võtab arvesse sektsiooni kõrguse varieeruvust, määratud tabelist. 1 rakendus. 4 (konstantse lõigu elementide jaoks k hästi N = 1);
j on vastavalt punktile 4.3 määratud painde koefitsient maksimaalsete mõõtmetega lõigule vastava painduvuse jaoks.
Painutuselemendid
4.9. Paindeelemendid, mis on kaitstud tasapinnalise deformatsiooni (vt punktid 4.14 ja 4.15) tugevuse kohta tavaliste pingete korral, tuleks arvutada vastavalt valemile
kus M- arvutatud paindemoment;
R ja - konstruktsiooni vastupidavus paindumisele;
W ras - elemendi ristlõike arvutatud takistusmoment. Tahkete elementide jaoks W võistlused = W nt; painduvatel liigestel olevate komponentide painutamiseks tuleks projekteerimismoodul võtta võrdseks netomooduliga W nt korrutatuna koefitsiendiga k w väärtused k identsetest kihtidest koosnevate elementide w on toodud tabelis. 13. Määramisel W Sektsioonide NT nõrgenemine, mis asub kuni 200 mm pikkusel elemendi sektsioonil, kombineeritakse ühte sektsiooni.
Tabel 13
| Koefitsiendi tähistus | Kihtide arv | Koefitsientide väärtus paindekomponentide arvutamiseks avade ajal, m | |||
| agendid | elemendis | 9 või rohkem | |||
| 0,7 | 0,85 | 0,9 | 0,9 | ||
| k w | 0,6 | 0,8 | 0,85 | 0,9 | |
| 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,85 | ||
| 0,45 | 0,65 | 0,75 | 0,8 | ||
| k hästi | 0,25 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | |
| 0,07 | 0,2 | 0,3 | 0,4 |
Märge. Vaheväärtuste ja kihtide arvu puhul määratakse koefitsiendid interpolatsiooni teel.
4.10. Paindeelementide nihketugevuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
kus K- projekteeritud põikjõud;
S br on elemendi ristlõike nihutatud osa staatiline brutomoment neutraaltelje suhtes;
ma br on elemendi ristlõike brutoinertsimoment neutraaltelje suhtes;
b ras - elemendi sektsiooni arvutatud laius;
R sk on kavandatud vastupidavus nihkele painutamisel.
4.11. Lingilõikude arv n s, mis on ühtlaselt paigutatud komposiitelemendi igas õmbluses sektsioonis, millel on üheselt mõistetav põikjõudude diagramm, peavad vastama tingimusele
, (19)
kus T- ühenduse arvestuslik kandevõime selles õmbluses;
M AGA, M B - paindemomendid vaadeldava lõigu esialgses A ja viimases B sektsioonis.
Märge. Kui õmbluses on erineva kandevõimega, kuid töö iseloomult identsed sidemed (näiteks tüüblid ja naelad), tuleks nende kandevõime summeerida.
4.12. Tahke sektsiooni elementide tugevuse arvutamine kaldus painutamisel tuleks läbi viia valemi järgi
, (20)
kus M x ja M y - sektsiooni peatelgede arvutatud paindemomendi komponendid X ja Kell;
W x ja W y - võrgulõike moodul sektsiooni peatelgede suhtes X ja Kell.
4.13. Liimitud kumerad elemendid, mis alluvad momentpainutamisele M, mis vähendab nende kumerust, tuleks vastavalt valemile kontrollida radiaalsete tõmbepingete suhtes
, (21)
kus s 0 on venitatud tsooni kõige välimise kiu normaalne pinge;
s i on normaalne pinge selle lõigu vahekius, mille jaoks määratakse radiaalsed tõmbepinged;
Tere on äärmuslike ja vaadeldavate kiudude vaheline kaugus;
r i on selle joone kõverusraadius, mis läbib äärmiste ja vaadeldavate kiudude vahele jääva normaalsete tõmbepingete diagrammi osa raskuskeset;
R lk.90 - puidu arvutuslik vastupidavus üle kiudude venitamisele, võetud vastavalt tabeli punktile 7. 3.
4.14. Ristkülikukujulise konstantse sektsiooni painutatud elementide deformatsiooni tasapinna stabiilsuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
kus M- maksimaalne paindemoment vaadeldavas piirkonnas l R;
W br on maksimaalne kogutakistusmoment vaadeldavas piirkonnas l p .
Ristkülikukujulise konstantse ristlõikega paindeelementide koefitsient j M, mis on liigendiga ühendatud paindetasandist nihkumise vastu ja fikseeritud võrdlussektsioonides ümber pikitelje pöörlemise vastu, tuleks määrata valemiga
, (23)
kus l p on elemendi tugisektsioonide vaheline kaugus ja elemendi kokkusurutud serva fikseerimisel vahepealsetes punktides alates nihkest paindetasandist, nende punktide vaheline kaugus;
b on ristlõike laius;
h- ristlõike maksimaalne kõrgus saidil l p;
k f - koefitsient, mis sõltub sektsiooni paindemomentide diagrammi kujust l p , määratakse tabelist. 2 rakendust. 4 nendest reeglitest.
Piki pikkuses lineaarselt muutuva kõrguse ja ristlõike konstantse laiusega painutuselementide arvutamisel, millel ei ole tasapinnast piki venitatud hetkest kinnitusi. M serv või m < 4 коэффициент jM valemi (23) kohaselt tuleks korrutada täiendava koefitsiendiga k hästi M. Väärtused k hästi M on toodud tabelis. 2 rakendust. 4. Millal m³ 4 k hästi M = 1.
Tugevdamisel painutustasandist sektsioonis oleva elemendi venitatud serva vahepunktides l p koefitsient j M määratud valemiga (23), tuleks korrutada koefitsiendiga k P M :
, (24)
kus a p on pindala määratlev kesknurk radiaanides l p ringikujuline element (sirgjooneliste elementide puhul a p = 0);
m- sektsioonil oleva venitatud serva tugevdatud (sama sammuga) punktide arv l p (millal m³ 4, tuleks väärtus võtta võrdseks 1).
4.15. Konstantse I-tala või karbikujulise ristlõikega paindeelementide deformatsiooni tasapinna stabiilsust tuleks kontrollida juhtudel, kui
l p ³ 7 b, (25)
kus b on ristlõike kokkusurutud vöö laius.
Arvutamine tuleks teha valemi järgi
kus j on punkti 4.3 kohaselt määratud paindetegur elemendi kokkusurutud kõõlu paindetasandist;
R c on arvutatud survetugevus;
W br on brutoristlõike takistusmoment; vineerist seinte puhul vähendatud takistusmoodul elemendi paindetasandis.
Sammas on hoone kandekonstruktsiooni vertikaalne element, mis kannab koormust kõrgematelt konstruktsioonidelt vundamendile.
Terastulpade arvutamisel tuleb juhinduda standardist SP 16.13330 "Teraskonstruktsioonid".
Teraskolonni jaoks kasutatakse tavaliselt I-tala, toru, ruudukujulist profiili, kanalite, nurkade, lehtede liitsektsiooni.
Tsentraalselt kokkusurutud sammaste jaoks on optimaalne kasutada toru või ruudukujulist profiili - need on metallmassi poolest ökonoomsed ja kauni esteetilise välimusega, samas siseõõnsusi värvida ei saa, seega peab see profiil olema õhutihe.
Laia riiuliga I-tala kasutamine sammaste jaoks on laialt levinud - kui sammas on ühes tasapinnas kokku surutud, on seda tüüpi profiil optimaalne.
Suur tähtsus on kolonni vundamendis kinnitamise meetodil. Kolonn võib olla hingedega, ühes tasapinnas jäik ja teises tasapinnas või jäik kahes tasapinnas. Kinnituse valik sõltub hoone konstruktsioonist ja on arvutuses olulisem, kuna. samba hinnanguline pikkus sõltub kinnitusviisist.
Arvestada tuleb ka püstkodade, seinapaneelide, talade või sõrestiku samba külge kinnitamise meetodiga, kui koormus kantakse üle samba küljelt, siis tuleb arvestada ekstsentrilisusega.
Kui sammas on vundamendis muljutud ja tala jäigalt samba külge kinnitatud, on arvestuslikuks pikkuseks 0,5l, kuid arvutuses arvestatakse tavaliselt 0,7l. tala paindub koormuse mõjul ja täielikku muljumist ei toimu.
Praktikas ei vaadelda kolonni eraldi, vaid programmis modelleeritakse karkass või 3-dimensiooniline hoone mudel, see laaditakse ja koostamisel arvutatakse sammas ja valitakse vajalik profiil, kuid programmides saab seda teha. sektsiooni nõrgenemist poltide aukude tõttu on raske arvesse võtta, mistõttu võib osutuda vajalikuks sektsiooni käsitsi kontrollimine .
Kolonni arvutamiseks peame teadma võtmeosades esinevaid maksimaalseid surve- / tõmbepingeid ja momente, selleks koostame pingediagrammid. Selles ülevaates käsitleme ainult veeru tugevusarvutust ilma jooniseta.
Arvutame veeru järgmiste parameetrite järgi:
1. Tõmbe/survetugevus
2. Stabiilsus tsentraalse surve all (kahel tasapinnal)
3. Tugevus pikisuunalise jõu ja paindemomentide koosmõjul
4. Varda ülima painduvuse kontrollimine (kahes tasapinnas)
1. Tõmbe/survetugevus
Standardtakistusega teraselementide tugevusarvutus vastavalt SP 16.13330 p 7.1.1 R yn ≤ 440 N/mm2 tsentraalse pinge või jõuga kokkusurumise korral N tuleks teostada vastavalt valemile
A n on võrguprofiili ristlõike pindala, s.o. võttes arvesse selle aukude nõrgenemist;
R y on valtsitud terase arvutuslik vastupidavus (sõltub terase klassist, vt SP 16.13330 tabel B.5);
γ c on töötingimuste koefitsient (vt SP 16.13330 tabel 1).
Selle valemi abil saate arvutada profiili minimaalse nõutava ristlõikepindala ja määrata profiili. Edaspidi saab kontrollarvutustes veeru sektsiooni valida ainult lõigu valiku meetodil, seega saame siin määrata lähtepunkti, millest jaotus ei saa olla väiksem.
2. Stabiilsus tsentraalse surve all
Stabiilsuse arvutamine toimub vastavalt SP 16.13330 punktile 7.1.3 vastavalt valemile
A- brutoprofiili ristlõikepindala, st arvestamata selle aukude nõrgenemist;
R
γ
φ on stabiilsustegur tsentraalse kokkusurumise korral.
Nagu näete, on see valem väga sarnane eelmisele, kuid siin ilmub koefitsient φ , selle arvutamiseks peame esmalt arvutama varda tingimusliku paindlikkuse λ (tähistatud kriipsuga ülal).
kus R y on terase arvutuslik takistus;
E- elastsusmoodul;
λ - varda painduvus, mis arvutatakse järgmise valemiga:
kus l ef on varda arvutatud pikkus;
i on lõigu inertsiraadius.
Efektiivsed pikkused l ef konstantse ristlõikega sambad (sambad) või astmeliste sammaste üksikud sektsioonid vastavalt SP 16.13330 punktile 10.3.1 tuleks määrata valemiga
kus l on veeru pikkus;
μ - efektiivne pikkusekoefitsient.
Efektiivsed pikkusetegurid μ konstantse ristlõikega sambad (sambad) tuleks määrata sõltuvalt nende otste kinnitamise tingimustest ja koormuse tüübist. Mõnel juhul otste fikseerimise ja koormuse tüübi puhul väärtused μ on näidatud järgmises tabelis:
Lõigu pöörlemisraadiuse leiate profiili vastavast GOST-ist, st. profiil peab olema eelnevalt määratud ja arvutus taandub lõikude loetlemisele.
Sest enamiku profiilide pöörlemisraadius kahel tasapinnal on kahel tasapinnal erinevad väärtused (ainult torul ja ruudukujulisel profiilil on samad väärtused) ja kinnitus võib olla erinev, mistõttu võivad ka arvutatud pikkused olla erinevad, siis tuleb stabiilsuse arvutus teha 2 tasapinna kohta.
Nüüd on meil kõik andmed tingimusliku paindlikkuse arvutamiseks.
Kui lõplik painduvus on suurem või võrdne 0,4, siis stabiilsuskoefitsient φ arvutatakse valemiga:
koefitsiendi väärtus δ tuleks arvutada järgmise valemi abil:
koefitsiendid α ja β vaata tabelit
Koefitsiendi väärtused φ , arvutatuna selle valemiga, ei tohiks võtta rohkem kui (7,6 / λ 2) tingimusliku paindlikkuse väärtustel üle 3,8; 4.4 ja 5.8 vastavalt sektsioonitüüpidele a, b ja c.
Väärtuste pärast λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Koefitsiendi väärtused φ on toodud SP 16.13330 lisas D.
Nüüd, kui kõik lähteandmed on teada, arvutame alguses esitatud valemi järgi:
Nagu eespool mainitud, on 2 tasapinna jaoks vaja teha 2 arvutust. Kui arvutus tingimust ei rahulda, siis valime uue profiili suurema lõigu pöörlemisraadiuse väärtusega. Samuti on võimalik muuta konstruktsioonimudelit, näiteks vahetades hingedega kinnituse jäigaks või kinnitades samba sildevahesse sidemetega, saab varda hinnangulist pikkust vähendada.
Lahtise U-kujulise sektsiooni massiivsete seintega kokkusurutud elemente soovitatakse tugevdada laudade või restidega. Kui rihmad puuduvad, tuleks stabiilsuse stabiilsust kontrollida painde-väändumise vormis vastavalt SP 16.13330 punktile 7.1.5.
3. Tugevus pikisuunalise jõu ja paindemomentide koosmõjul
Reeglina ei koormata kolonni mitte ainult aksiaalse survekoormusega, vaid ka näiteks tuulest tuleneva paindemomendiga. Moment moodustub ka siis, kui vertikaalset koormust rakendatakse mitte samba keskele, vaid küljelt. Sel juhul on vaja teha taatlusarvutus vastavalt SP 16.13330 punktile 9.1.1 valemiga
kus N- pikisuunaline survejõud;
A n on ristlõike netopindala (arvestades aukude nõrgenemist);
R y on terase arvutuslik takistus;
γ c on töötingimuste koefitsient (vt SP 16.13330 tabel 1);
n, Сx ja Сy- koefitsiendid, mis on võetud vastavalt SP 16.13330 tabelile E.1
Mx ja Minu- momendid telgede X-X ja Y-Y kohta;
W xn,min ja W yn,min - sektsiooni moodul X-X ja Y-Y telgede suhtes (leiate GOST-ist profiililt või teatmeraamatust);
B- bimoment, SNiP II-23-81 * seda parameetrit arvutustes ei kaasatud, see parameeter võeti kasutusele kõveruse arvestamiseks;
Wω,min – sektorilõike moodul.
Kui esimese 3 komponendiga ei tohiks küsimusi tekkida, siis bimomendi arvestamine tekitab mõningaid raskusi.
Bimoment iseloomustab lõike deformatsiooni pingejaotuse lineaarsetesse tsoonidesse sisseviidud muutusi ja on tegelikult vastassuundades suunatud momentide paar.
Väärib märkimist, et paljud programmid ei suuda bimomenti arvutada, sealhulgas SCAD ei võta seda arvesse.
4. Varda ülima painduvuse kontrollimine
Kokkusurutud elementide paindlikkus λ = lef / i ei tohiks reeglina piirväärtusi ületada λ u antud tabelis
Koefitsient α selles valemis on profiili kasutustegur vastavalt stabiilsuse arvutamisele tsentraalse kokkusurumise korral.
Nagu ka stabiilsusarvutus, tuleb see arvutus teha kahe tasapinna jaoks.
Kui profiil ei sobi, on vaja sektsiooni muuta, suurendades sektsiooni pöörderaadiust või muutes konstruktsiooni skeemi (muuta kinnitusi või fikseerida sidemetega, et vähendada hinnangulist pikkust).
Kui kriitiliseks teguriks on ülim paindlikkus, võib terase klassi pidada kõige väiksemaks. terase klass ei mõjuta ülimat paindlikkust. Optimaalse variandi saab arvutada valikumeetodi abil.
Posted in Tagged ,4.5. Elementide hinnanguline pikkus tuleks määrata, korrutades nende vaba pikkuse teguriga
vastavalt punktidele 4.21 ja 6.25.
4.6. Painduvate liigendite komposiitelemendid, mida toetab kogu ristlõige, tuleks arvutada tugevuse ja stabiilsuse osas vastavalt valemitele (5) ja (6), määrates samas ka kõigi harude kogupindala. Koostisosade paindlikkus tuleks määrata, võttes arvesse vuukide vastavust valemile
(11)
|
kogu elemendi painduvus telje suhtes (joonis 2), arvutatud tegelikust pikkusest ilma vastavuseta; |
|||
|
eraldi haru painduvus telje I - I suhtes (vt joonis 2), arvutatuna haru hinnangulise pikkuse järgi; vähem kui seitsme paksusega () oksad võtavad =0; |
|||
|
painduvuse vähendamise koefitsient, määratud valemiga |
|||
(12)
|
elemendi ristlõike laius ja kõrgus, cm; |
|||
|
elemendi hinnanguline õmbluste arv, mis on määratud õmbluste arvuga, mille üle elementide vastastikune nihe summeeritakse (joonis 2 a - 4 õmblust, joonisel 2 b - 5 õmblust); |
|||
|
elemendi hinnanguline pikkus, m; |
|||
|
hinnanguline sidemete lõigete arv ühes õmbluses elemendi 1 m kohta (mitme erineva sisselõigete arvuga õmbluse puhul tuleks võtta kõigi õmbluste keskmine lõigete arv); |
|||
|
liigeste painduvuse koefitsient, mis tuleks määrata tabeli 12 valemitega. |
|||
Naelte läbimõõdu määramisel ei tohiks võtta rohkem kui 0,1 ühendatud elementide paksust. Kui küünte kokkusurutud otste suurus on väiksem kui 4, siis nende külgnevate õmbluste lõikeid arvutuses arvesse ei võeta. Terasest silindriliste tihvtide ühenduskohtade väärtus tuleks määrata ühendatud elementide õhema paksuse järgi.
Riis. 2. Komponendid
a - tihenditega; b - ilma tihenditeta
Tabel 12
|
Ühenduse tüüp |
Koefitsient juures |
|
|
tsentraalne kompressioon |
painutamine kompressioon |
|
|
2. Terasest silindrilised tihvtid: |
||
|
a) ühendatud elementide paksuse läbimõõt |
||
|
b) läbimõõt > ühendatud elementide paksus |
||
|
3. Tammest silindrilised tüüblid |
||
|
4. Tammest lamelltüüblid |
||
|
Märkus: Naelte ja tüüblite läbimõõt, elementide paksus, lamelltüüblite laius ja paksus tuleb võtta cm-des. |
||
Tammest silindriliste tüüblite läbimõõdu määramisel ei tohiks võtta rohkem kui 0,25 ühendatud elementide õhema paksusest.
Õmbluste sidemed peavad olema elemendi pikkuses ühtlaselt paigutatud. Hingedega toestatud sirgjoonelistes elementides on pikkuse keskmistesse veeranditesse lubatud ühendusi panna poole võrra, sisestades valemi (12) arvutusse elemendi pikkuse äärmiste veeranditeks võetud väärtuse.
Valemiga (11) arvutatud liitelemendi paindlikkust ei tohiks võtta rohkem kui üksikute harude paindlikkust, mis on määratud valemiga
(13)
|
üksikute harude ristlõigete brutoinertsimomentide summa nende enda teljega paralleelsete telgede suhtes (vt joonis 2); |
|||
|
elemendi ristlõikepindala; |
|||
|
Eeldatav elemendi pikkus. |
|||
Komposiitelemendi painduvus telje suhtes, mis läbib kõigi harude sektsioonide raskuskeskmeid (telg joonisel 2), tuleks määrata nagu tahke elemendi puhul, s.o. võtmata arvesse võlakirjade vastavust, kui oksad on ühtlaselt koormatud. Ebaühtlaselt koormatud okste puhul tuleks järgida punkti 4.7.
Kui komposiitelemendi harudel on erinev ristlõige, siis tuleks valemis (11) oleva haru arvutatud painduvus võtta võrdseks:
(14)
definitsioon on toodud joonisel 2.
4.7. Painduvatel liigenditel olevad komposiitelemendid, mille mõned oksad ei ole otstes toestatud, saab arvutada tugevuse ja stabiilsuse järgi valemite (5), (6) järgi järgmistel tingimustel:
a) elemendi ristlõikepindala ja see tuleks määrata toetatud okste ristlõike järgi;
b) elemendi painduvus telje suhtes (vt joonis 2) määratakse valemiga (11); sel juhul võetakse inertsimomenti arvesse kõiki harusid ja pindala - ainult toetatud;
c) painduvuse määramisel telje suhtes (vt joonis 2) tuleks inertsimoment määrata valemiga
|
vastavalt toestatud ja toestamata okste ristlõigete inertsmomendid. |
4.8. Muutuva kõrgusega sektsiooni tsentraalselt kokkusurutud elementide stabiilsuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
|
ristlõike brutopindala maksimaalsete mõõtmetega; |
||
|
koefitsient, võttes arvesse lõigu kõrguse varieeruvust, määratud vastavalt tabelile 1, lisa 4 (konstantse lõigu elementide puhul); |
||
|
paindekoefitsient, mis määratakse vastavalt punktile 4.3 maksimaalsete mõõtmetega sektsioonile vastava painduvuse jaoks. |
||
Painutuselemendid
4.9. Paindeelemendid, mis on kaitstud tasapinnalise deformatsiooni (vt punktid 4.14 ja 4.15) tugevuse kohta tavaliste pingete korral, tuleks läbi viia valemi järgi
|
arvutatud paindemoment; |
||
|
disaini vastupidavus paindumisele; |
||
|
elemendi ristlõike projekteerimismoodul. Tahkete osade puhul, mis on ette nähtud paindekomponentide painutamiseks painduvatel liigestel, tuleks arvutatud mooduli moodul võtta võrdseks netomooduliga, mis on korrutatud teguriga ; identsetest kihtidest koosnevate elementide väärtused on toodud tabelis 13. Kuni 200 mm pikkusel elemendi sektsioonil asuvate sektsioonide nõrgenemise määramisel võetakse need ühte sektsiooni. |
||
Tabel 13
|
Koefitsiendi märkimine |
Kihtide arv elemendi kohta |
Koefitsientide väärtus paindekomponentide arvutamiseks avade ajal, m |
|||
|
Märge. Vaheväärtuste ja kihtide arvu puhul määratakse koefitsiendid interpolatsiooni teel. |
|||||
4.10. Paindeelementide nihketugevuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
|
projekteeritud nihkejõud; |
||
|
elemendi ristlõike nihutatud osa staatiline brutomoment neutraaltelje suhtes; |
||
|
elemendi ristlõike brutoinertsimoment neutraaltelje suhtes; |
||
|
elemendi sektsiooni arvutatud laius; |
||
|
projekteeritud vastupidavus nihkele painutamisel. |
||
4.11. Lõigete arv, mis on ühtlaselt paigutatud komposiitelemendi igas õmbluses lõigul, millel on üheselt mõistetav põikjõudude diagramm, peab vastama tingimusele
(19)
|
ühenduse arvestuslik kandevõime selles õmbluses; |
||
|
paindemomendid vaadeldava lõigu alg- ja lõpuosas. |
||
Märge. Kui õmbluses on erineva kandevõimega sidemeid, kuid
töö olemuselt identsed (näiteks tüüblid ja naelad), laager
nende võimed tuleks kokku võtta.
4.12. Tahke sektsiooni elementide tugevuse arvutamine kaldus painutamisel tuleks läbi viia valemi järgi
(20)
|
sektsiooni peatelgede arvestusliku paindemomendi komponendid ja |
|
|
sektsiooni moodul netto lõigu peatelgede kohta ja |
4.13. Liimitud kõverjoonelisi elemente, mis on painutatud hetkega, mis vähendab nende kumerust, tuleks kontrollida radiaalsete tõmbepingete suhtes vastavalt valemile
(21)
|
normaalne stress venitatud tsooni äärmises kius; |
||
|
normaalpinge selle lõigu vahekius, mille jaoks määratakse radiaalsed tõmbepinged; |
||
|
äärmuslike ja vaadeldavate kiudude vaheline kaugus; |
||
|
äärmiste ja vaadeldavate kiudude vahele jääva normaalsete tõmbepingete diagrammi raskuskeset läbiva joone kõverusraadius; |
||
|
arvutatud puidu tõmbetugevus kiudude lõikes, mis on võetud vastavalt tabeli 3 punktile 7. |
||
4.14. Ristkülikukujulise ristlõikega painutatud elementide deformatsiooni tasapinna stabiilsuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
|
maksimaalne paindemoment vaadeldaval lõigul |
||
|
maksimaalne kogumoodul vaatlusalusel alal |
||
Ristkülikukujulise ristlõikega elementide paindekoefitsient, mis on liigendiga painutustasandist nihkumise vastu kinnitatud ja võrdlussektsioonides ümber pikitelje pöörlemise vastu fikseeritud, tuleks määrata valemiga
|
elemendi tugisektsioonide vaheline kaugus ja elemendi kokkusurutud serva fikseerimisel vahepealsetes punktides paindetasandist nihkest - nende punktide vaheline kaugus; |
||
|
ristlõike laius; |
||
|
ristlõike maksimaalne kõrgus saidil; |
||
|
koefitsient olenevalt lõigu paindemomentide kõvera kujust, määratud vastavalt käesolevate standardite tabelitele 2, 3, lisa 4. |
||
Paindemomentide arvutamisel lineaarselt piki pikkust muutuva kõrguse ja ristlõike konstantse laiusega, millel ei ole tasapinnast kinnitusi piki hetkest venitatud serva või koefitsiendiga vastavalt valemile (23), tuleks arvestada paindemomentidega. korrutatuna lisakoefitsiendiga. Väärtused on toodud tabelis 2, Lisa 4. Kell =1.
Sektsioonis oleva elemendi venitatud serva vahepunktides painutustasandist tugevdades tuleks valemiga (23) määratud koefitsient korrutada koefitsiendiga:
:= 
(24)
|
kesknurk radiaanides, mis määrab ümmarguse kujuga elemendi lõike (sirgjooneliste elementide puhul); |
||
|
sektsioonil oleva venitatud serva vahepealsete tugevdatud (sama sammuga) punktide arv (väärtuseks tuleks võtta 1). |
||
4.15. I-tala või karbikujulise ristlõike paindeelementide deformatsiooni tasapinna stabiilsust tuleks kontrollida juhtudel, kui
|
ristlõike kokkusurutud vöö laius. |
Arvutamine tuleks teha valemi järgi
|
elemendi kokkusurutud kõõlu paindetasandist lähtuv pikipainde koefitsient, mis määratakse vastavalt punktile 4.3; |
||
|
disaini survetugevus; |
||
|
ristlõike kogumoodul; vineerist seinte puhul vähendatud takistusmoodul elemendi paindetasandis. |
||
Paindumisega telgjõule allutatud elemendid
4.16. Ekstsentriliselt pingutatud ja pingutusega painutatud elementide arvutamine tuleks teha valemi järgi
(27)
4.17. Ekstsentriliselt kokkusurutud ja kokkusurutud painutatud elementide tugevuse arvutamine tuleks teha valemi järgi
(28)
Märkused: 1. Sümmeetriliste diagrammidega hingedega elementide jaoks
paindemomendid sinusoidsed, paraboolsed, hulknurksed
ja nende lähedal piirjooned, samuti konsooli elemendid peaksid
määrata valemiga
|
koefitsient, mis varieerub vahemikus 1 kuni 0, võttes arvesse elemendi läbipaindest tuleneva pikisuunalise jõu lisamomenti, mis on määratud valemiga |
||||
|
paindemoment projekteeritud sektsioonis, võtmata arvesse pikisuunalisest jõust tulenevat lisamomenti; |
||||
|
valemiga (8) määratud koefitsient p.4.3. |
||||
2. Kui liigendiga elementide paindemomendi diagrammid on kolmnurkse või ristkülikukujulise kujuga, tuleks valemi (30) koefitsient korrutada parandusteguriga:
(31)
3. Hingedega elementide asümmeetrilise koormuse korral tuleks paindemomendi suurus määrata valemiga
(32)
|
paindemomendid elemendi arvutatud lõikes koormuse sümmeetrilistest ja kaldsümmeetrilistest komponentidest; |
||
|
valemiga (30) määratud koefitsiendid sihvakuse väärtustel, mis vastavad sümmeetrilisele ja kaldus paindevormile. |
||
4. Muutuva kõrgusega lõigu elementide puhul tuleks valemis (30) toodud pindala võtta suurima lõigu kõrguseks ja koefitsient tuleks korrutada koefitsiendiga, mis on võetud vastavalt tabelile 1, lisa 4.
5. Kui paindumisel tekkivate pingete ja kokkusurumisest tekkivate pingete suhe on väiksem kui 0,1, tuleks ka survepainutatud elementide stabiilsust kontrollida vastavalt valemile (6), võtmata arvesse paindemomenti.
4.18. Kokkusurutud painutatud elementide tasapinnalise deformatsiooni stabiilsuse arvutamine tuleks läbi viia valemi järgi
(33)
|
kogupindala koos elemendi sektsiooni maksimaalsete mõõtmetega saidil ; |
||
|
elementide jaoks, mis ei kinnita venitatud tsooni deformatsioonitasandist, ja selliste kinnitustega elementidele; |
||
|
paindekoefitsient, mis määratakse valemiga (8) elemendi hinnangulise pikkusega deformatsioonitasandist lähtuva lõigu painduvuse jaoks; |
||
|
valemiga (23) määratud koefitsient. |
||
Kui elemendis on deformatsioonitasandi piirkonnas kinnitusi hetkest venitatud serva küljelt, tuleks koefitsient korrutada valemiga (24) määratud koefitsiendiga ja koefitsient - koefitsiendiga. valemi järgi
(34)
Muutuva kõrgusega lõigu elementide arvutamisel, millel puuduvad kinnitused tasapinnast piki serva, mis on venitatud hetkest või kell , tuleks valemitega (8) ja (23) määratud koefitsiendid lisaks korrutada vastavalt koefitsiendid ja toodud tabelites 1 ja 2 lisa .4. Kell
4.19. Komposiit suru-painutatud elementides tuleks kontrollida kõige pingelisema haru stabiilsust, kui selle hinnanguline pikkus ületab valemi järgi seitset haru paksust
(35)
Survepainutatud komposiitelemendi stabiilsust paindetasandist tuleks kontrollida valemiga (6) ilma paindemomenti arvestamata.
4.20. Ühenduslõigete arv, mis on ühtlaselt paigutatud kokkusurutud-painutatud komposiitelemendi igas õmbluses sektsioonis, millel on üheselt mõistetav põikjõudude diagramm, kui survejõud on rakendatud kogu sektsioonile, peab vastama tingimusele.
|
ristlõike nihutatud osa staatiline brutomoment neutraaltelje suhtes; hingedega otstega, samuti hingedega kinnitusega elemendi vahepunktides - 1; ühe hingedega ja teise pigistatud otsaga - 0,8; ühe pigistatud ja teise vaba koormaga otsaga - 2,2; mõlema otsaga kokku surutud - 0,65. Pikisuunalise koormuse korral, mis jaotub elemendi pikkuses ühtlaselt, tuleks koefitsient võtta võrdseks: mõlema hingedega otsaga - 0,73; ühe pigistatud ja teise vaba otsaga - 1.2. Ristmikul üksteisega ühendatud ristuvate elementide hinnanguline pikkus tuleks võtta võrdseks: stabiilsuse kontrollimisel konstruktsioonide tasapinnas - kaugus sõlme keskpunktist elementide ristumispunktini; stabiilsuse kontrollimisel konstruktsiooni tasapinnalt: a) kahe kokkusurutud elemendi ristumise korral - elemendi täispikkuses; |
Konstruktsioonielementide nimetus |
Ülim paindlikkus |
||
|
1. Kokkusurutud kõõlud, tugiklambrid ja sõrestiku tugipostid, sambad |
||||
|
2. Muud sõrestike ja muude läbivate tarindite kokkusurutud elemendid |
||||
|
3. Kokkusurutud lingielemendid |
||||
|
4. Venitatud sõrestikurihmad vertikaaltasandil |
||||
|
5. Sõrestike ja muude läbivate konstruktsioonide muud pingutuselemendid |
||||
|
Elektriõhuliinide jaoks | kus koefitsient on võetud 4. liite tabelist 1.
Väärtus tuleks võtta vähemalt 0,5;
c) kokkusurutud elemendi lõikumisel võrdse suurusega venitatud elemendiga - kokkusurutud elemendi suurim pikkus, mõõdetuna sõlme keskpunktist elementide lõikepunktini.
Kui ristuvatel elementidel on liitlõige, tuleks valemiga (11) määratud vastavad saleduse väärtused asendada valemiga (37).
4.22. Puitkonstruktsioonide elementide ja nende üksikute harude paindlikkus ei tohiks ületada tabelis 14 toodud väärtusi.
Liimitud elementide arvutamise tunnused
vineer puiduga
4.23. Vineerist puiduga liimitud elementide arvutamine tuleks läbi viia vähendatud ristlõike meetodil.
4.24. Plaatide (joonis 3) ja paneelide venitatud vineerkatte tugevust tuleks kontrollida vastavalt valemile
ristlõike mooduli moment taandatud vineeriks, mis tuleks määrata vastavalt punkti 4.25 juhistele.
4.25. Puiduga liimitud vineerplaatide ristlõike vähendatud moodul tuleks määrata valemiga
|
kaugus vähendatud sektsiooni raskuskeskmest naha välisservani; |
Joonis 3. Ristlõige liimitud vineerist ja puitplaatidest
vähendatud sektsiooni nihutatud osa staatiline moment neutraaltelje suhtes;
kujundada puidu purunemiskindlus piki kiudusid või vineeri piki välimiste kihtide kiude;
arvutatud sektsiooni laius, mis tuleks võtta võrdseks raami ribide kogulaiusega.
AGA- brutopindala;
A bn- võrgupoldi ristlõikepindala;
A d- trakside läbilõikepindala;
A f- riiuli (rihma) läbilõikepindala;
A n- neto läbilõikepindala;
Oi!- seina läbilõikepindala;
Awf- keevismetalli ristlõikepindala;
Awz- sulamispiiri metalli ristlõikepindala;
E- elastsusmoodul;
F- jõud;
G- nihkemoodul;
Jb- haruosa inertsimoment;
J m; Jd- rihma sektsioonide ja sõrestiku toe inertsmomendid;
Js- ribi, rihma lõigu inertsimoment;
Jsl- pikisuunalise ribi lõigu inertsimoment;
J t- tala, rööpa väände inertsimoment;
J x; Jy- brutolõike inertsmomendid vastavalt telgede ümber x-x ja y-y;
Jxn; Jyn- samad, võrgusektsioonid;
M- moment, paindemoment;
Mx; minu a- vastavalt hetked telgede kohta x-x ja y-y;
N- pikisuunaline jõud;
N ad- lisapingutus;
Nbm- pikisuunaline jõud hetkest samba harus;
K- põikjõud, nihkejõud;
Qfic- elementide ühendamise tingimuslik põikjõud;
Qs- tingimuslik põikjõud, mis on omistatav samas tasapinnas asuvate liistude süsteemile;
Rba- vundamendipoltide projekteeritud tõmbetugevus;
Rbh- projekteerida kõrgtugevate poltide tõmbetugevus;
Rbp- projekteeritud vastupidavus poltliidete kokkuvarisemisele;
Rbs- poltide projekteeritud nihketugevus;
Rbt- projekteeritud poltide tõmbetugevus;
R kukkel- teraspoltide normatiivne takistus, mis on võrdne tõmbetugevusega σ sisse vastavalt riiklikele standarditele ja poltide spetsifikatsioonidele;
Rbv- U-poltide projekteeritud tõmbetugevus;
Rcd- projekteeritud vastupidavus rullide diametraalsele kokkusurumisele (vaba kontaktiga piiratud liikuvusega konstruktsioonides);
R dh- kõrgtugeva traadi projekteeritud tõmbetugevus;
Rlp- tiheda kontaktiga silindriliste hingede (kangide) arvutuslik vastupidavus kohalikule kokkuvarisemisele;
Rp- terase projekteeritud vastupidavus otsapinna muljumisele (sobivuse olemasolul);
Rs- terase disainikindlus nihkele;
Rth- projekteerida terase tõmbetugevus valtsitud paksuse suunas;
R u- terase projekteeritud vastupidavus pingele, survele, paindele ajutise takistuse osas;
Jookse- terase tõmbetugevus võrdub minimaalse väärtusega σ sisse vastavalt terase riiklikele standarditele ja spetsifikatsioonidele;
Rwf- keevisõmbluste arvutuslik vastupidavus lõikele (tingimuslik) keevismetalli jaoks;
Rwu- põkkkeevisliidete projekteeritud vastupidavus survele, pingele, paindele tõmbetugevuse osas;
R wun- keevismetalli normatiivne takistus ajutise takistuse osas;
Rws- põkkkeevisliidete projekteeritud nihkekindlus;
Rwy- põkkkeevisliidete projekteeritud vastupidavus survele, pingele ja paindele voolavuspiiri osas;
Rwz- torukeevisõmbluste projekteeritud vastupidavus lõikele (tingimuslik) sulamispiiri metalli jaoks;
Ry- terase projekteeritud vastupidavus pingele, survele, paindele voolavuspiiri juures;
Ryn- terase voolavuspiir, mis on võrdne terase riiklike standardite ja spetsifikatsioonide kohaselt voolavuspiiri σ t väärtusega;
S- brutolõike nihutatud osa staatiline moment neutraaltelje suhtes;
P x; K y- brutolõike takistusmomendid vastavalt telgede suhtes x-x ja y-y;
Wxn; Wyn- võrgusektsiooni takistusmomendid vastavalt telgede suhtes x-x ja y-y;
b- laius;
bef- hinnanguline laius;
bf- riiuli (rihma) laius;
b h- ribi väljaulatuva osa laius, üleulatus;
c; c x; c y- tugevuse arvutamise koefitsiendid, võttes arvesse plastiliste deformatsioonide arengut painutamisel ümber telgede, vastavalt x-x, y-y;
e- jõu ekstsentrilisus;
h- kõrgus;
hef- hinnanguline seina kõrgus;
h w- seina kõrgus;
i- lõigu inertsiraadius;
olen sees- lõigu väikseim inertsiraadius;
i x; mina y on vastavalt lõigu inertsiraadiused telgede suhtes x-x ja y-y;
kf- jalafilee keevisõmblus;
l- pikkus, ulatus;
lc- riiuli, samba, vahedetailide pikkus;
ld- trakside pikkus;
lahkus- hinnanguline, tingimuslik pikkus;
lm- sõrestikrihma paneeli või samba pikkus;
ls- rihma pikkus;
l w- keevisõmbluse pikkus;
l x; l y- elemendi hinnangulised pikkused vastavalt telgedega risti olevatel tasapindadel x-x ja y-y;
m- suhteline ekstsentrilisus ( m = eA / Tualett);
mef- vähenenud suhteline ekstsentrilisus ( mef = mη);
r- raadius;
t- paksus;
tf- riiuli (vöö) paksus;
tw- seina paksus;
βf ja βz- koefitsiendid keevisõmbluse arvutamiseks vastavalt keevismetalli ja sulamispiiri metalli jaoks;
γb- ühenduse töötingimuste koefitsient;
γ c- töötingimuste koefitsient;
γn- töökindluskoefitsient ettenähtud otstarbel;
γm- materjali usaldusväärsuse koefitsient;
u- usaldusväärsuse tegur ajutise takistuse arvutamisel;
η - sektsiooni kuju mõjutegur;
λ - paindlikkus ( λ = lahkus / i);
tingimuslik paindlikkus();
λ ef- varda läbilõike paindlikkus;
Varda läbiva sektsiooni tingimuslik vähenenud paindlikkus ( 
);
Tingimuslik seina paindlikkus ( 
);
Seina suurim tingimuslik paindlikkus;
λ x; λ y- projekteerida elemendi sihvakust vastavalt telgedega risti olevatel tasapindadel x-x ja y-y;
v- terase põikdeformatsiooni koefitsient (Poisson);
σ loc- lokaalne pinge;
σ x; y- vastavalt telgedega paralleelsed normaalpinged x-x ja y-y;
τxy- nihkepinge;
φ (X, y) - paindekoefitsient;
φb- projekteeritud takistuste vähenemise koefitsient talade painde-väändumise vormis;
φe- projekteeritud takistuste vähenemise koefitsient ekstsentrilise kokkusurumise korral.
| 1. Üldsätted. 2 2. Materjalid konstruktsioonide ja ühenduste jaoks. 3 3. Materjalide ja ühendite konstruktsioonilised omadused. 4 4*. Töötingimuste ja ehitiste otstarbe arvestus. 6 5. Teraskonstruktsioonide elementide arvutamine telgjõudude ja painde jaoks. 7 Tsentraalsed pingutus- ja surveelemendid. 19 6. Teraskonstruktsiooni elementide hinnangulised pikkused ja maksimaalne painduvus. 19 Lamefermide ja ühenduste elementide hinnangulised pikkused. 19 Ruumivõrestruktuuride elementide hinnangulised pikkused. 21 Konstruktsioonikonstruktsioonide elementide hinnangulised pikkused. 23 Sammaste (sammaste) hinnangulised pikkused 23 Kokkusurutud elementide ülim paindlikkus. 25 Pingutuselementide ülim paindlikkus. 25 7. Painde- ja kokkusurutud elementide seinte ja vöölehtede stabiilsuse kontrollimine. 26 tala võrku. 26 Seinad tsentraalselt ekstsentriliselt kokkupressitud ja kokkusurutud-painutatud elementidest. 32 Vöölehed (riiulid) tsentraalselt, ekstsentriliselt kokkusurutud, kokkusurutud-painutatud ja painutatud elementidest. 34 8. Lehtkonstruktsioonide arvutamine. 35 Tugevuse arvutamine. 35 Jätkusuutlikkuse arvutus. 37 Metallmembraankonstruktsioonide arvutamise põhinõuded. 39 9. Teraskonstruktsioonide elementide vastupidavuse arvutamine. 39 10. Teraskonstruktsioonide elementide tugevusarvutus, arvestades hapra murdumist. 40 11. Teraskonstruktsioonide ühenduste arvutamine. 40 Keevisliited. 40 Poltühendused. 42 Ühendused ülitugevatel poltidel. 43 Freesitud otstega ühendused. 44 Rihmaühendused komposiittalades. 44 12. Üldnõuded teraskonstruktsioonide projekteerimisele. 45 Põhialused. 45 Keevisliited. 46 Poltühendused ja ühendused ülitugevatel poltidel. 46 13. Tööstushoonete ja -rajatiste projekteerimise lisanõuded. 48 Konstruktsioonide suhtelised läbipainded ja kõrvalekalded. 48 Paisumisvuukide vahelised kaugused. 48 Fermid ja konstruktsiooniplaadid. 48 Veerud.. 49 Ühendused. 49 talad. 49 Kraana talad. 50 Lehtstruktuurid. 51 Kinnituskinnitused. 52 14. Täiendavad nõuded elamute ja ühiskondlike hoonete ning rajatiste projekteerimisele. 52 Karkasshooned. 52 Rippuvad kaaned. 52 15*. Täiendavad nõuded elektriõhuliinide, avatud jaotusseadmete konstruktsioonide ja transpordikontaktide liinide tugede projekteerimisele. 53 16. Täiendavad nõuded kuni 500 m kõrguse side antennikonstruktsioonide (ac) konstruktsioonide projekteerimisele. . 55 17. Täiendavad nõuded jõgede hüdrotehniliste ehitiste projekteerimisel. 58 18. Täiendavad nõuded painduva linaga talade projekteerimisel. 59 19. Lisanõuded perforeeritud kangaga talade projekteerimisele. 60 20*. Täiendavad nõuded hoonete ja rajatiste konstruktsioonide projekteerimisele rekonstrueerimisel. 61 Lisa 1. Teraskonstruktsioonide materjalid ja nende projekteerimistakistused. 64 Lisa 2. Teraskonstruktsioonide liitematerjalid ja nende projekteerimistakistused. 68 Lisa 3. Materjalide füüsikalised omadused. 71 Lisa 4*. Hooldustegurid venitatud ühe nurga jaoks, mis on kinnitatud ühe äärikuga. 72 Lisa 5. Teraskonstruktsioonielementide tugevuse arvutamise koefitsiendid, võttes arvesse plastiliste deformatsioonide arengut. 72 Lisa 6. Koefitsiendid tsentraalselt, ekstsentriliselt kokkusurutud ja kokkusurutud painutatud elementide stabiilsuse arvutamiseks. 73 Lisa 7*. Koefitsiendid φb talade stabiilsuse arvutamiseks. 82 Lisa 8. Tabelid vastupidavuse elementide arvutamiseks ja hapra murdumise arvessevõtmiseks. 85 Lisa 8, a. Metalli omaduste määramine. 88 Lisa 9*. Koguste põhitähised. 89 |
Lääne-Siberi metallurgiatehas on õppinud valmistama vormitud terast (võrdsed riiulinurgad, kanalid, I-talad) ääriku paksusega kuni 10 mm (kaasa arvatud) vastavalt TU 14-11-302-94 “Vormitud teras C345 alates nioobiumiga modifitseeritud süsinikteras”, mille on välja töötanud tehas, JSC “Uural Institute of Metals” ja mille on heaks kiitnud A.I. nimeline TsNIISK. Kutšerenko.
Glavtekhnormirovaniye teatab, et 1. ja 3. kategooria terasest S345 valmistatud vormitud terast vastavalt TU 14-11-302-94 võib kasutada vastavalt standardile SNiP II-23-81 "Teraskonstruktsioonid" (tabel 50) samades konstruktsioonides, mille jaoks valtsiti. 1. ja 3. kategooria terasest С345 valmistatud tooted vastavalt standardile GOST 27772-88.
Glavtechnormirovaniya juht V.V. Tištšenko
Sissejuhatus
Metallurgiatööstus on omandanud ehitusteraskonstruktsioonide valtstoodete ja majanduslikult legeeritud terase C315 tootmise. Karastamine saavutatakse reeglina madala süsinikusisaldusega rahuliku terase mikrolegeerimisel mis tahes elemendiga: titaan, nioobium, vanaadium või nitriidid. Legeerimist saab kombineerida kontrollitud valtsimise või kuumtöötlusega.
Saavutatud lehtede ja vormitud profiilide tootmismahud uuest terasest C315 võimaldavad täielikult rahuldada rulltoodete ehitusvajadusi, mille tugevusomadused ja külmakindlus on lähedased madala legeeritud terase standarditele vastavalt standardile GOST 27772-88.
1. Rendidokumentatsioon
Praegu on terasest C315 valmistatud valtstoodete jaoks välja töötatud rida spetsifikatsioone.
TU 14-102-132-92 "Valtsitud vormitud teras S315". Originaali hoidja ja valtstoodete tootja on Nižni Tagili raua- ja terasetehas, sortimendis on GOST 8240 kohased kanalivardad, võrdse riiulinurga profiilid, ebavõrdse riiulinurga profiilid, tavalised I-talad ja paralleelsetega. ääriku servad.
TU 14-1-5140-92 “Valtsitud tooted teraskonstruktsioonide ehitamiseks. Üldised tehnilised tingimused". Originaali hoidja on TSNIICHM, valtstoodete tootja on Nižni Tagili raua- ja terasetehas, sortiment on I-talad vastavalt GOST 26020, TU 14-2-427-80.
TU 14-104-133-92 "Kõrgtugevad valtstooted teraskonstruktsioonide ehitamiseks". Originaali hoidja ja valtstoodete tootja on Orsk-Khalilovsky Metallurgical Tehas, sortiment on leht paksusega 6 kuni 50 mm.
TU 14-1-5143-92 "Suurendatud tugevus- ja külmakindlusega valts- ja rulltooted". Originaali hoidja on TSNIICHM, valtstoodete tootja on Novo-Lipetski raua- ja terasetehas, sortiment on GOST 19903 järgi valtslehed paksusega kuni 14 mm (kaasa arvatud).
TU 14-105-554-92 "Suurendatud tugevus- ja külmakindlusega lehttooted". Originaali hoidja ja valtstoodete tootja on Tšerepovetsi Metallurgiatehas, sortiment on GOST 19903 järgi valtsplekid paksusega kuni 12 mm (kaasa arvatud).
2. Üldsätted
2.1. Madala süsinikusisaldusega terasest valtstoodete S255, S285 asemel on soovitatav kasutada terasest C315 valtstooteid vastavalt standardile GOST 27772-88 SNiP II-23-8I kohaste konstruktsioonirühmade jaoks, mida kasutatakse ehituse kliimatingimustes. projekteerimistemperatuuriga miinus 40 ° C ei ole lubatud. Sel juhul on vaja kasutada valtsitud terase C315 suurenenud tugevust.
3. Materjalid konstruktsioonide jaoks
3.1. Valtsitud terast S315 tarnitakse neljas kategoorias, olenevalt löögipainutuskatsete nõuetest (kategooriad võetakse samad valtsterasega S345 vastavalt standardile GOST 27772-88).
3.2. Valtsitud terast C315 saab kasutada konstruktsioonides, juhindudes tabeli andmetest. üks.
Tabel 1
* Valtsitud paksusega mitte üle 10 mm.
4. Valtsitud toodete ja vuukide konstruktsioonilised omadused
4.1. Valtsitud terase C315 regulatiivsed ja projekteeritud takistused on võetud vastavalt tabelile. 2.
tabel 2
| Valtsitud paksus, mm | Valtsitud toodete normatiivne takistus, MPa (kgf / mm 2) | Valtsitud toodete disainikindlus, MPa (kgf / mm 2) | ||||||
| vormitud | leht, lairiba universaalne | vormitud | ||||||
| Ryn | Jookse | Ryn | Jookse | Ry | R u | Ry | R u | |
| 2-10 | 315 (32) | 440 (45) | 315 (32) | 440 (45) | 305 (3100) | 430 (4400) | 305 (3100) | 430 (4400) |
| 10-20 | 295 (30) | 420 (43) | 295 (30) | 420 (43) | 290 (2950) | 410 (4200) | 290 (2950) | 410 (4200) |
| 20-40 | 275 (28) | 410 (42) | 275 (28) | 410 (42) | 270 (2750) | 400 (4100) | 270 (2750) | 400 (4100) |
| 40-60 | 255 (26) | 400 (41) | - | - | 250 (2550) | 390 (4000) | - | - |
4.2. Valtsitud terasest C315 keevisliidete projekteeritud vastupidavus erinevat tüüpi liigendite ja pingeliidete jaoks tuleks kindlaks määrata vastavalt standardile SNiP II-23-81 * (punkt 3.4, tabel 3).
4.3. Poltidega ühendatud elementide kokkuvarisemiskindlus tuleks kindlaks määrata vastavalt standardile SNiP II-23-81* (punkt 3.5, tabel 5*).
5. Ühenduste arvutamine
5.1. Valtsitud terasest S315 keevis- ja poltliidete arvutamine toimub vastavalt SNiP II-23-81 nõuetele.
6. Konstruktsioonide valmistamine
6.1. Terasest C315 ehituskonstruktsioonide valmistamisel tuleks kasutada sama tehnoloogiat nagu terase C255 ja C285 puhul vastavalt standardile GOST 27772-88.
6.2. Valtsitud terase C315 keevitamiseks kasutatavad materjalid tuleks võtta vastavalt SNiP II-23-81 * (tabel 55 *) nõuetele valtsitud terase C255, C285 ja C345 jaoks - vastavalt standardile GOST 27772-88, võttes arvesse arvutatud takistust. Valtsitud teras C315 erinevatele paksustele.
Kasutamise kohta kõrgtugevate plaatvaltstoodete ehitamisel vastavalt TU 14-104-133-92
Venemaa Ehitusministeerium saatis 11. novembri 1992. a kirja nr 13-227 Vene Föderatsiooni ministeeriumidele ja osakondadele, Vene Föderatsiooni koosseisus asuvate vabariikide riikliku ehituse, projekteerimis- ja uurimisinstituutidele järgmise sisuga.
Orsk-Khalilovsky metallurgiatehas on omandanud 6-50 mm paksuste valtstoodete tootmise vastavalt TU 14-104-133-92 spetsifikatsioonidele "Kõrgtugevad valtstooted ehitusteraskonstruktsioonide jaoks", mille on välja töötanud tehas, ITMT TsNIIchermet ja TsNIISK neid. Kutšerenko.
Tänu madala süsinikusisaldusega rahuliku terase mikrolegeerimisele titaani või vanaadiumi (või mõlemaga) võimaliku kuumtöötluse ja kontrollitud valtsimisrežiimide kasutamisega sai tehas terastest S315 ja S345E uut ülitõhusat tüüpi valtsmetalli, mille omadused ei ole madalamad kui madala legeeritud terasest valtstooted vastavalt standardile GOST 27772-88. Mikrolegeerimise meetodi, kuumtöötluse tüübi ja valtsimistingimused valib tootja. Valtsitud tooteid tarnitakse nelja kategooriasse olenevalt GOST 27772-88 ja SNiP II-23-81 *, samuti Saksa standardis DIN 17100 (terava sälguga proovide jaoks) vastuvõetud löögipainutuskatse nõuetest. Löökpainutuskatse kategooria ja tüübi märgib tarbija valtsmetalltoodete tellimuses.
Venemaa ehitusministeerium teatab, et vastavalt standardile GOST 27772-88 valtsitud terasest S345 ja selle asemel saab kasutada valtsterast S345E vastavalt TU 14-104-133-92 standardile SNiP II-23-81 *. "Teraskonstruktsioonid", ilma elementide sektsioonide ja nende ühenduste ümberarvutamiseta. Valtsitud terase S315 ulatus, standard- ja konstruktsioonikindlus vastavalt standardile TU 14-104-133-92, samuti keevitamiseks kasutatavad materjalid, keevisliidete projekteerimiskindlus ja poltidega ühendatud elementide kokkuvarisemine tuleks võtta vastavalt soovitused TsNIISK im. Kucherenko, avaldatud allpool.
Nižni Tagili raua- ja terasetehas õppis vormitud terase tootmist - kanalid vastavalt GOST 8240, nurgad vastavalt GOST 8509 ja GOST 8510, I-talad vastavalt GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, lai -riiuli I-talad vastavalt GOST 26020 spetsifikatsioonidele TU 14-1 -5140-82 "Valtsitud kujuga suurendatud tugevus teraskonstruktsioonide ehitamiseks", mille on välja töötanud tehas, TsNIIChermet neid. Bardin ja TsNIISK neid. Kutšerenko.
Madala süsinikusisaldusega terase keemilise koostise ratsionaalse valiku, mikrolegeerimise ja selle küllastumise nitriidide ja karbonitriididega koos teralise rafineerimisega valtsimise ajal sai tehas terasest C315, C345 ja C375 väga tõhusat tüüpi valtstooteid, mille omadused. millest ei ole madalamad kui madala legeeritud terasest valtstooted vastavalt standardile GOST 27772.
Valtsitud tooteid tarnitakse nelja kategooriasse sõltuvalt löögitesti nõuetest, mis on vastu võetud standardites GOST 27772-88 ja SNiP II-23-81*, samuti Saksa standardis DIN 17100 (terava sälguga proovidel). Löökpainutuskatse kategooria ja tüübi märgib tarbija valtsmetalltoodete tellimuses.
Gosstroy of Russia teatab, et SNiP II järgi projekteeritud konstruktsioonides saab vastavalt TU 14-1-5140-92 terasest S345 ja S375 valtstooteid kasutada koos GOST 27772-88 järgi valmistatud terasest S345 ja S375 valtsitud terasega ja selle asemel. -23-81 * "Teraskonstruktsioonid", ilma elementide sektsioonide ja nende ühenduste ümberarvutamiseta. Valtsitud terase S315 ulatus, normatiiv- ja konstruktsioonitakistused vastavalt TU 14-1-3140-92, samuti keevitamiseks kasutatavad materjalid, keevisliidete arvutuslikud takistused, poltidega ühendatud elementide muljumiskindlus tuleks võtta vastavalt TsNIISK "soovitused" neid. Kucherenko, mis avaldati Ehitustehnika Bülletäänis nr 1, 1993. a.
aseesimees V.A. Aleksejev
Kasuta Poddubny V.P.
ÜLDSÄTTED
1.1. Neid standardeid tuleks järgida hoonete ja erineva otstarbega ehitiste teraskonstruktsioonide projekteerimisel.
Standardid ei kehti sildade, transporditunnelite ja muldkehaaluste torude teraskonstruktsioonide projekteerimisel.
Spetsiaalsetes töötingimustes olevate teraskonstruktsioonide projekteerimisel (näiteks kõrgahjude konstruktsioonid, põhi- ja protsessitorustikud, eriotstarbelised mahutid, seismilisele, tugevale temperatuurimõjule või agressiivsele keskkonnale avatud hoonete konstruktsioonid, avamere hüdrokonstruktsioonide konstruktsioonid), unikaalsete hoonete ja rajatiste konstruktsioonid, samuti eritüüpi konstruktsioonid (näiteks eelpingestatud, ruumilised, rippuvad), tuleks järgida lisanõudeid, mis kajastavad nende konstruktsioonide toimimise iseärasusi, mis on ette nähtud asjakohaste heakskiidetud normatiivdokumentidega või kokku leppinud NSVL Gosstroy.
1.2. Teraskonstruktsioonide projekteerimisel tuleks järgida SNiP-i norme ehituskonstruktsioonide kaitseks korrosiooni eest ning tuleohutusstandardeid hoonete ja rajatiste projekteerimisel. Rulltoodete ja toruseinte paksuse suurendamine, et kaitsta konstruktsioone korrosiooni eest ja tõsta konstruktsioonide tulepüsivust, ei ole lubatud.
Kõik konstruktsioonid peavad olema ligipääsetavad vaatlemiseks, puhastamiseks, värvimiseks ning ei tohi hoida niiskust ega takistada ventilatsiooni. Suletud profiilid tuleb tihendada.
1,3*. Teraskonstruktsioonide projekteerimisel peaksite:
valida tehnilises ja majanduslikus mõttes konstruktsioonide ja elementide sektsioonide optimaalsed skeemid;
rakendada säästlikke valtsprofiile ja tõhusaid teraseid;
taotleda hoonetele ja rajatistele reeglina ühtseid tüüp- või tüüpprojekte;
rakendada progressiivseid konstruktsioone (tüüpelementide ruumilised süsteemid; kande- ja piiravaid funktsioone ühendavad konstruktsioonid; erinevatest terastest pingestatud, tross-, õhuke- ja kombineeritud konstruktsioonid);
näha ette konstruktsioonide valmistamise ja paigaldamise valmistatavus;
rakendada konstruktsioone, mis tagavad nende valmistamise, transportimise ja paigaldamise väikseima töömahukuse;
tagama reeglina konstruktsioonide ja nende konveieri või suurplokkide montaaži tootmisliini;
ette näha progressiivset tüüpi tehaseühenduste kasutamine (automaatne ja poolautomaatne keevitamine, äärikühendused, freesitud otstega, poltidel, sh ülitugevad jne);
tagage reeglina kinnitusühendused poltidele, sealhulgas ülitugevatele; keevisväljaühendused on lubatud asjakohase põhjendusega;
vastama vastavat tüüpi konstruktsioonide riiklike standardite nõuetele.
1.4. Hoonete ja rajatiste projekteerimisel on vaja vastu võtta konstruktsiooniskeemid, mis tagavad hoonete ja rajatiste kui terviku, samuti nende üksikute elementide tugevuse, stabiilsuse ja ruumilise muutumatuse transportimisel, paigaldamisel ja kasutamisel.
1,5*. Terased ja ühendusmaterjalid, teraste S345T ja S375T kasutamise piirangud, samuti lisanõuded tarnitavale terasele, mis on ette nähtud riiklike standardite ja CMEA standardite või tehniliste tingimustega, tuleks ära näidata töös (KM) ja detailides (KMD). ) teraskonstruktsioonide joonised ja materjalide tellimise dokumentatsioonis.
Sõltuvalt konstruktsioonide ja nende komponentide omadustest on terase tellimisel vaja märkida järjepidevusklass vastavalt standardile GOST 27772-88.
1,6*. Teraskonstruktsioonid ja nende arvutus peavad vastama GOST 27751-88 “Ehituskonstruktsioonide ja vundamentide töökindlus” nõuetele. Arvutamise põhisätted” ja ST SEV 3972-83 „Ehituskonstruktsioonide ja vundamentide töökindlus. Teraskonstruktsioonid. Arvutamise põhisätted.
1.7. Projekteerimisskeemid ja arvutuse põhitingimused peaksid kajastama teraskonstruktsioonide tegelikke töötingimusi.
Teraskonstruktsioone tuleks reeglina arvutada üksikute ruumisüsteemidena.
Ühtsete ruumisüsteemide jagamisel eraldi tasapinnalisteks struktuurideks tuleks arvestada elementide omavahelist vastasmõju ja alusega.
Projekteerimisskeemide ja ka teraskonstruktsioonide arvutamise meetodite valikul tuleb arvestada arvutite tõhusat kasutamist.
1.8. Teraskonstruktsioonide projekteerimisel tuleks reeglina arvestada terase mitteelastseid deformatsioone.
Staatiliselt määramatute konstruktsioonide puhul, mille arvutusmeetodit terase mitteelastseid deformatsioone arvesse võttes ei ole välja töötatud, tuleks arvutusjõud (painde- ja väändemomendid, piki- ja põikijõud) määrata terase elastsete deformatsioonide eeldusel vastavalt deformeerimata skeemile.
Asjakohase teostatavusuuringuga on lubatud arvutus läbi viia deformeeritud skeemi järgi, võttes arvesse konstruktsioonide liikumise mõju koormuse all.
1.9. Teraskonstruktsioonide elementidel peavad olema minimaalsed sektsioonid, mis vastavad nende standardite nõuetele, võttes arvesse valtstoodete ja torude sortimenti. Arvutusega loodud liitlõikudes ei tohiks alakoormus ületada 5%.
Laadimine...