tổng diện tích (tổng)- Diện tích mặt cắt ngang của đá (khối) không trừ diện tích lỗ rỗng và phần nhô ra. [Từ điển Anh Nga về Thiết kế Kết cấu Công trình. MNTKS, Moscow, 2011] Các chủ đề xây dựng cấu trúc EN tổng diện tích ...
tổng diện tích bu lông- A - [Từ điển Anh Nga về Thiết kế Kết cấu. MNTKS, Moscow, 2011] Chủ đề xây dựng cấu trúc Từ đồng nghĩa Một mặt cắt ngang EN tổng của một bu lông… Sổ tay phiên dịch kỹ thuật
phần mang- Bộ phận chịu lực 3.10: Một bộ phận của kết cấu cầu có nhiệm vụ truyền tải trọng từ kết cấu thượng tầng và cung cấp các chuyển vị thẳng và góc cần thiết của các bộ phận đỡ của kết cấu thượng tầng. Nguồn: STO GK Transstroy 004 2007: Metal ... ...
GOST R 53628-2009: Ổ lăn kim loại dùng cho xây dựng cầu. Thông số kỹ thuật- Thuật ngữ GOST R 53628 2009: Ổ lăn kim loại dùng cho xây dựng cầu. Thông số kỹ thuật tài liệu gốc: 3.2 Chiều dài nhịp: Khoảng cách giữa các phần tử kết cấu cực hạn của nhịp, được đo theo ... Sách tham khảo từ điển các thuật ngữ của tài liệu quy chuẩn và kỹ thuật
Kết cấu xây bằng đá tự nhiên hoặc nhân tạo. MẶT NẠ ĐÁ TỰ NHIÊN Do sự xen kẽ đẹp mắt của các hàng xây cũng như màu sắc tự nhiên của đá tự nhiên nên việc xây từ những viên đá như vậy mang đến cho kiến trúc sư nhiều cơ hội ... Từ điển bách khoa Collier
Thuật ngữ 1:: dw Số ngày trong tuần. "1" tương ứng với định nghĩa Thuật ngữ Thứ Hai từ các tài liệu khác nhau: dw DUT Sự khác biệt giữa Moscow và UTC, được biểu thị bằng số nguyên số giờ Định nghĩa thuật ngữ từ ... ... Sách tham khảo từ điển các thuật ngữ của tài liệu quy chuẩn và kỹ thuật
- (Hoa Kỳ) (Hợp chủng quốc Hoa Kỳ, Hoa Kỳ). I. Thông tin chung Hoa Kỳ là một tiểu bang ở Bắc Mỹ. Diện tích là 9,4 triệu km2. Dân số 216 triệu người (Năm 1976, ước tính). Thủ đô Washington. Về mặt hành chính, lãnh thổ của Hoa Kỳ ...
GOST R 53636-2009: Bột giấy, giấy, bìa cứng. Điều khoản và Định nghĩa- Thuật ngữ GOST R 53636 2009: Bột giấy, giấy, bìa cứng. Thuật ngữ và định nghĩa Tài liệu gốc: 3.4.49 Khối lượng khô tuyệt đối: Khối lượng giấy, bìa cứng hoặc bột giấy sau khi sấy ở nhiệt độ (105 ± 2) ° C đến khối lượng không đổi trong điều kiện ... Sách tham khảo từ điển các thuật ngữ của tài liệu quy chuẩn và kỹ thuật
Nhà máy thủy điện (HPP), một tổ hợp các cấu trúc và thiết bị mà qua đó năng lượng của dòng nước được chuyển hóa thành năng lượng điện. Một nhà máy thủy điện bao gồm một chuỗi các cấu trúc thủy lực tuần tự (Xem Thủy lực ... ... Bách khoa toàn thư Liên Xô vĩ đại
- (đến năm 1935 Ba Tư) I. Thông tin chung I. nhà nước ở Tây Á. Phía bắc giáp Liên Xô, phía tây giáp Thổ Nhĩ Kỳ và Iraq, phía đông giáp Afghanistan và Pakistan. Nó bị rửa trôi ở phía bắc bởi biển Caspi, ở phía nam bởi các vịnh Ba Tư và Oman, trong ... ... Bách khoa toàn thư Liên Xô vĩ đại
snip-id-9182: Đặc điểm kỹ thuật cho các loại công việc trong xây dựng, tái thiết và sửa chữa đường và các công trình nhân tạo trên chúng- Thuật ngữ snip id 9182: Đặc tính kỹ thuật cho các loại công việc trong xây dựng, tái thiết và sửa chữa đường và các công trình nhân tạo trên chúng: 3. Nhà phân phối nhựa đường. Nó được sử dụng để tăng cường hạt bê tông nhựa ... ... Sách tham khảo từ điển các thuật ngữ của tài liệu quy chuẩn và kỹ thuật
4.1. Việc tính toán các phần tử căng tập trung phải được thực hiện theo công thức
ở đâu N là lực dọc tính toán;
R p là cường độ chịu kéo tính toán của gỗ dọc theo thớ;
F nt là diện tích mặt cắt ngang của phần tử.
Khi xác định F Các điểm suy hao nằm trong một đoạn dài đến 200 mm nên được kết hợp trong một đoạn.
4.2. Việc tính toán các phần tử chịu nén tập trung của một tiết diện rắn không đổi phải được thực hiện theo công thức:
Một sức mạnh
b) ổn định
ở đâu R c - khả năng chịu nén thiết kế của gỗ dọc theo các thớ;
j là hệ số vênh được xác định theo điều 4.3;
F nt là diện tích mặt cắt ngang của phần tử;
F race - diện tích mặt cắt ngang được tính toán của phần tử, được lấy bằng:
trong trường hợp không suy yếu hoặc suy yếu ở các phần nguy hiểm không mở rộng đến các cạnh (Hình 1, một), nếu vùng suy giảm không vượt quá 25% E br, E calc = F br ở đâu F br - tổng diện tích mặt cắt; đối với các điểm yếu không mở rộng ra các cạnh, nếu vùng suy yếu vượt quá 25% F br, F chủng tộc = 4/3 F nt; với sự suy yếu đối xứng đi ra các cạnh (Hình 1, b), F chủng tộc = F nt.
4.3. Hệ số vênh j cần được xác định theo công thức (7) và (8);
với tính linh hoạt của phần tử l £ 70
; (7)
với độ linh hoạt của phần tử l> 70
trong đó hệ số a = 0,8 đối với gỗ và a = 1 đối với ván ép;
hệ số A = 3000 đối với gỗ và A = 2500 đối với ván ép.
4.4. Tính linh hoạt của các phần tử mặt cắt rắn được xác định theo công thức
ở đâu l o là độ dài ước tính của phần tử;
r là bán kính chuyển động của mặt cắt của phần tử có tổng kích thước lớn nhất tương ứng so với các trục X và Tại.
4.5. Chiều dài phần tử ước tính l o nên được xác định bằng cách nhân chiều dài tự do của nó l theo hệ số m 0
l o = l m 0 (10)
theo các đoạn văn. 4,21 và 6,25.
4.6. Các phần tử tổng hợp trên các mối nối phù hợp, được hỗ trợ bởi toàn bộ mặt cắt ngang, nên được tính toán độ bền và độ ổn định theo công thức (5) và (6), trong khi F nt và F chủng tộc được định nghĩa là tổng diện tích của tất cả các nhánh. Độ mềm dẻo của các yếu tố cấu thành l phải được xác định có tính đến sự tuân thủ của các mối nối theo công thức
, (11)
trong đó l y là tính linh hoạt của toàn bộ phần tử so với trục Tại(Hình 2), được tính toán từ chiều dài ước tính của phần tử l o loại trừ sự tuân thủ;
l 1 là độ mềm dẻo của một nhánh riêng biệt so với trục I-I (xem Hình 2), được tính toán từ chiều dài ước tính của nhánh l một ; tại l 1 ít hơn bảy độ dày ( h 1) các nhánh được chấp nhận l 1 = 0;
m y là hệ số giảm độ mềm dẻo, được xác định theo công thức
, (12)
ở đâu b và h- chiều rộng và chiều cao của mặt cắt ngang của phần tử, cm:
N w là số đường nối được tính toán trong phần tử, được xác định bằng số đường nối mà sự chuyển dịch lẫn nhau của các phần tử được tổng hợp (trong Hình 2, một- 4 đường may, trong hình. 2, b- 5 mũi);
l o là chiều dài ước tính của phần tử, m;
N c - số lần cắt liên kết ước tính trong một đường may trên 1 m của phần tử (đối với một số đường may có số lượng vết cắt khác nhau, nên lấy số lần cắt trung bình cho tất cả các đường may);
k c là hệ số độ dẻo của các mối ghép được xác định theo công thức của Bảng. 12.
Bảng 12
Ghi chú. Đường kính của đinh và chốt d, độ dày phần tử một, bề rộng b pl và độ dày d của tấm lót phải được lấy bằng cm.
Khi xác định k với đường kính của các đinh nên được lấy không quá 0,1 chiều dày của các phần tử được kết nối. Nếu kích thước đầu đinh bị kẹp nhỏ hơn 4 d, khi đó các phần trong các đường nối liền kề với chúng không được tính đến trong tính toán. Nghĩa k từ các mối nối trên chốt hình trụ bằng thép phải được xác định theo độ dày một mỏng hơn của các phần tử được kết nối.
Khi xác định k với đường kính của chốt hình trụ bằng gỗ sồi, không được lấy quá 0,25 chiều dày của phần mỏng hơn của các phần tử được kết nối.
Các dây buộc trong các đường nối phải được đặt cách đều nhau dọc theo chiều dài của phần tử. Trong các phần tử tuyến tính được hỗ trợ bản lề, được phép đặt các kết nối ở phần giữa của chiều dài với một nửa số lượng, đưa vào tính toán theo công thức (12) giá trị N s, được sử dụng cho phần tư chiều dài cực đại của phần tử.
Độ mềm dẻo của một phần tử tổ hợp, được tính theo công thức (11), không được lấy nhiều hơn độ mềm dẻo của l nhánh riêng lẻ, được xác định theo công thức
, (13)
e ở đâu Tôi tôi br là tổng mômen quán tính của mặt cắt ngang của các nhánh riêng lẻ so với trục của chính chúng song song với trục Tại(xem Hình 2);
F br là tổng diện tích của phần tử;
l o là độ dài ước tính của phần tử.
Tính linh hoạt của một phần tử tổng hợp đối với trục đi qua trọng tâm của các mặt cắt của tất cả các nhánh (trục X trong bộ lễ phục. 2), nên được xác định như đối với phần tử rắn, tức là, không tính đến sự tuân thủ của các liên kết, nếu các nhánh được tải đồng đều. Trong trường hợp các nhánh chịu tải không đều, cần tuân theo đoạn 4.7.
Nếu các nhánh của phần tử tổng hợp có tiết diện khác nhau, thì độ mềm dẻo tính toán l 1 của nhánh trong công thức (11) phải được lấy bằng:
, (14)
Định nghĩa l 1 được hiển thị trong hình. 2.
4.7. Các phần tử tổng hợp trên các mối nối mềm, một số nhánh của chúng không được đỡ ở đầu, có thể được tính toán độ bền và độ ổn định theo công thức (5), (6) với các điều kiện sau:
a) diện tích mặt cắt ngang của phần tử F nt và F các cuộc đua nên được xác định bằng tiết diện của các nhánh được hỗ trợ;
b) tính linh hoạt của phần tử so với trục Tại(xem Hình 2) được xác định theo công thức (11); trong trường hợp này, mômen quán tính được tính đến tất cả các nhánh, và diện tích chỉ được tính đến các nhánh được hỗ trợ;
c) khi xác định tính linh hoạt so với trục X(xem Hình 2) mômen quán tính nên được xác định theo công thức
Tôi = Tôi o + 0,5 Tôi nhưng, (15)
ở đâu Tôiồ và Tôi nhưng là mômen quán tính của tiết diện của các nhánh được hỗ trợ và không được hỗ trợ, tương ứng.
4.8. Việc tính toán độ ổn định của các phần tử nén tập trung của mặt cắt có chiều cao thay đổi phải được thực hiện theo công thức
, (16)
ở đâu F max - tổng diện tích mặt cắt ngang với kích thước lớn nhất;
k và N- Hệ số tính đến sự thay đổi của chiều cao mặt cắt, xác định từ Bảng. 1 ứng dụng. 4 (đối với các phần tử của phần không đổi k và N = 1);
j là hệ số vênh được xác định theo điều 4.3 đối với độ mềm dẻo tương ứng với mặt cắt có kích thước lớn nhất.
Yếu tố uốn
4.9. Tính toán các phần tử uốn, được bảo đảm chống lại sự vênh của dạng phẳng của biến dạng (xem đoạn 4.14 và 4.15), đối với độ bền dưới ứng suất bình thường phải được thực hiện theo công thức
ở đâu M- mô men uốn tính toán;
R và - khả năng chống uốn theo thiết kế;
W ras - mômen cản tính toán của mặt cắt ngang của phần tử. Đối với các phần tử rắn W chủng tộc = W nt; đối với các cấu kiện chịu uốn trên các mối nối mềm, mô đun thiết kế phải được lấy bằng mô đun ròng W nt nhân với hệ số k w giá trị k w cho các phần tử bao gồm các lớp giống hệt nhau được cho trong bảng. 13. Khi xác định W Sự suy yếu NT của các phần, nằm trên phần của phần tử có chiều dài lên đến 200 mm, được kết hợp trong một phần.
Bảng 13
| Hệ số chỉ định | Số lớp | Giá trị của các hệ số tính toán cấu kiện chịu uốn trong các nhịp, m | |||
| đại lý | trong phần tử | 9 trở lên | |||
| 0,7 | 0,85 | 0,9 | 0,9 | ||
| k w | 0,6 | 0,8 | 0,85 | 0,9 | |
| 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,85 | ||
| 0,45 | 0,65 | 0,75 | 0,8 | ||
| k và | 0,25 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | |
| 0,07 | 0,2 | 0,3 | 0,4 |
Ghi chú. Đối với các giá trị trung gian của nhịp và số lớp, các hệ số được xác định bằng nội suy.
4.10. Tính toán các yếu tố uốn cho độ bền cắt nên được thực hiện theo công thức
ở đâu Q- lực ngang thiết kế;
S br là mômen tĩnh tổng của phần dịch chuyển của mặt cắt ngang của phần tử so với trục trung hòa;
Tôi br là mômen quán tính tổng của mặt cắt ngang của phần tử so với trục trung hòa;
b ras - chiều rộng tính toán của phần của phần tử;
R sk là khả năng chống cắt khi uốn theo thiết kế.
4.11. Số lát liên kết N s, cách đều nhau trong mỗi đường nối của một phần tử tổng hợp trong một mặt cắt có biểu đồ rõ ràng của các lực ngang, phải thỏa mãn điều kiện
, (19)
ở đâu T- khả năng chịu lực tính toán của mối nối trong đường nối này;
M NHƯNG, M B - mô men uốn ở mặt cắt A ban đầu và mặt cắt B cuối cùng của mặt cắt đang xét.
Ghi chú. Nếu có các liên kết có khả năng chịu lực khác nhau trong đường nối, nhưng giống nhau về bản chất công việc (ví dụ, chốt và đinh), thì khả năng chịu lực của chúng phải được tính tổng.
4.12. Việc tính toán các yếu tố của một mặt cắt rắn về độ bền khi uốn xiên phải được thực hiện theo công thức
, (20)
ở đâu M x và M y - các thành phần của mômen uốn tính toán đối với các trục chính của mặt cắt X và Tại;
W x và W y - mô đun tiết diện ròng so với các trục chính của mặt cắt X và Tại.
4.13. Các phần tử cong được dán có thể uốn theo mô men M, làm giảm độ cong của chúng, nên được kiểm tra ứng suất kéo xuyên tâm theo công thức
, (21)
trong đó s 0 là ứng suất pháp tuyến trong sợi ngoài cùng của vùng bị kéo căng;
S tôi là ứng suất pháp tuyến trong sợi trung gian của mặt cắt mà ứng suất kéo xuyên tâm được xác định;
Chào là khoảng cách giữa các sợi cực và sợi được coi;
r tôi là bán kính cong của đoạn thẳng đi qua trọng tâm của bộ phận trên biểu đồ ứng suất kéo pháp tuyến, nằm giữa các sợi cực trị và sợi đang xét;
R p.90 - sức kháng tính toán của gỗ đối với việc kéo dài qua các thớ, lấy theo điều 7 của bảng. 3.
4,14. Tính toán độ ổn định của dạng phẳng về biến dạng của các phần tử uốn cong có tiết diện không đổi hình chữ nhật phải được thực hiện theo công thức
ở đâu M- mômen uốn lớn nhất trong khu vực được xem xét l R;
W br là tổng mômen cản lớn nhất trong khu vực được xem xét l P .
Hệ số j M đối với các phần tử chịu uốn của một mặt cắt ngang không đổi hình chữ nhật, có bản lề chống lại sự dịch chuyển từ mặt phẳng uốn và cố định chống lại sự quay quanh trục dọc trong các mặt cắt chuẩn, phải được xác định theo công thức
, (23)
ở đâu l p là khoảng cách giữa các phần đỡ của phần tử, và khi cố định mép nén của phần tử tại các điểm trung gian do dịch chuyển khỏi mặt phẳng uốn, khoảng cách giữa các điểm này;
b là chiều rộng của mặt cắt ngang;
h- chiều cao tối đa của mặt cắt ngang trên trang web l P;
k f - hệ số phụ thuộc vào hình dạng của biểu đồ mô men uốn trong mặt cắt l p, xác định từ bảng. 2 ứng dụng. 4 trong số các quy tắc này.
Khi tính toán các phần tử chịu uốn có chiều cao thay đổi tuyến tính dọc theo chiều dài và chiều rộng không đổi của mặt cắt ngang, không có dây buộc từ mặt phẳng dọc theo phần bị kéo căng từ thời điểm M cạnh, hoặc m < 4 коэффициент jM theo công thức (23) nên nhân thêm hệ số k và M. Giá trị k và Mđược đưa ra trong bảng. 2 ứng dụng. 4. Khi m³ 4 k và M = 1.
Khi gia cố từ mặt phẳng uốn tại các điểm trung gian của mép kéo căng của phần tử trong mặt cắt l p hệ số j Mđược xác định bởi công thức (23), nên được nhân với hệ số k P M :
, (24)
trong đó p là góc trung tâm tính bằng radian xác định diện tích l p phần tử của hình tròn (đối với phần tử tuyến tính a p = 0);
m- số lượng các điểm gia cố (với cùng một bước) của cạnh kéo dài trên mặt cắt l p (khi m³ 4, giá trị phải được lấy bằng 1).
4,15. Kiểm tra ổn định dạng phẳng biến dạng của các phần tử chịu uốn của mặt cắt ngang dầm chữ I hoặc hình hộp không đổi phải được thực hiện trong các trường hợp
l p ³ 7 b, (25)
ở đâu b là chiều rộng của đai nén của tiết diện.
Việc tính toán cần được thực hiện theo công thức
trong đó j là hệ số vênh từ mặt phẳng uốn của dây đàn nén của cấu kiện, được xác định theo điều 4.3;
R c là cường độ nén tính toán;
W br là mômen cản của mặt cắt ngang; trong trường hợp tường ván ép, mô đun kháng giảm trong mặt phẳng uốn của phần tử.
Cột là một yếu tố thẳng đứng của kết cấu chịu lực của một tòa nhà có nhiệm vụ truyền tải trọng từ các kết cấu cao hơn xuống nền móng.
Khi tính toán cột thép, cần phải được hướng dẫn bởi SP 16.13330 "Kết cấu thép".
Đối với cột thép, thường sử dụng dầm chữ I, ống, mặt cắt vuông, mặt cắt ghép kênh, góc, tấm.
Đối với cột nén tập trung, tối ưu là sử dụng dạng ống hoặc dạng vuông - chúng tiết kiệm về khối lượng kim loại và có hình thức thẩm mỹ đẹp, tuy nhiên không sơn được các khoang bên trong nên thanh này phải kín khí.
Việc sử dụng dầm chữ I kệ rộng cho cột là phổ biến - khi cột bị chụm trong một mặt phẳng, loại biên dạng này là tối ưu.
Điều quan trọng là phương pháp cố định cột trong móng. Cột có thể được bản lề, cứng trong một mặt phẳng và bản lề trong một mặt phẳng khác, hoặc cứng trong 2 mặt phẳng. Việc lựa chọn buộc phụ thuộc vào cấu trúc của tòa nhà và quan trọng hơn trong tính toán, bởi vì. Chiều dài ước tính của cột phụ thuộc vào phương pháp buộc.
Cũng cần tính đến phương pháp gắn xà gồ, tấm tường, dầm hoặc vì kèo vào cột, nếu tải trọng truyền từ mặt cột thì phải tính đến độ lệch tâm.
Khi cột bị chèn trong móng và dầm được gắn chặt vào cột, chiều dài tính toán là 0,5l, nhưng trong tính toán thường xét đến 0,7l. dầm bị uốn cong dưới tác dụng của tải trọng và không có hiện tượng chèn ép hoàn toàn.
Trong thực tế, cột không được xem xét một cách riêng biệt, nhưng một khung hoặc một mô hình tòa nhà 3 chiều được mô hình hóa trong chương trình, nó được tải và cột trong tổ hợp được tính toán và lựa chọn biên dạng yêu cầu, nhưng trong chương trình, nó có thể được khó tính đến sự suy yếu của mặt cắt bởi các lỗ bu lông, vì vậy có thể phải kiểm tra mặt cắt bằng tay.
Để tính toán cột, chúng ta cần biết các ứng suất và mômen nén / kéo lớn nhất xuất hiện trong các mặt cắt quan trọng, để làm được điều này chúng ta xây dựng biểu đồ ứng suất. Trong bài đánh giá này, chúng tôi sẽ chỉ xem xét tính toán độ bền của cột mà không vẽ biểu đồ.
Chúng tôi tính toán cột theo các thông số sau:
1. Cường độ kéo / nén
2. Tính ổn định khi nén trung tâm (trong 2 mặt phẳng)
3. Cường độ chịu tác dụng tổng hợp của lực dọc và mô men uốn
4. Kiểm tra tính linh hoạt cuối cùng của thanh (ở 2 mặt phẳng)
1. Cường độ kéo / nén
Theo SP 16.13330 trang 7.1.1 tính toán độ bền của các phần tử thép có điện trở tiêu chuẩn R yn ≤ 440 N / mm2 trong trường hợp lực căng trung tâm hoặc nén bởi lực N nên thực hiện theo công thức
Một n là diện tích mặt cắt ngang của biên dạng ròng, tức là có tính đến sự suy yếu của các lỗ hổng của nó;
R y là sức kháng thiết kế của thép cuộn (phụ thuộc vào mác thép, xem Bảng B.5 của SP 16.13330);
γ c là hệ số điều kiện làm việc (xem Bảng 1 của SP 16.13330).
Sử dụng công thức này, bạn có thể tính diện tích mặt cắt ngang bắt buộc tối thiểu của \ u200b \ u200bộ phận và thiết lập cấu hình. Trong tương lai, trong tính toán xác minh, việc lựa chọn mặt cắt của cột chỉ có thể được thực hiện bằng phương pháp chọn mặt cắt, vì vậy ở đây chúng ta có thể đặt điểm bắt đầu, mà mặt cắt không thể nhỏ hơn.
2. Tính ổn định khi nén trung tâm
Tính toán độ ổn định được thực hiện theo SP 16.13330 điều 7.1.3 theo công thức
Một- diện tích mặt cắt ngang của mặt cắt thô, tức là không tính đến sự suy yếu của các lỗ của nó;
R
γ
φ là hệ số ổn định khi chịu nén trung tâm.
Như bạn có thể thấy, công thức này rất giống với công thức trước đó, nhưng ở đây hệ số xuất hiện φ , để tính toán nó, trước tiên chúng ta cần tính toán độ linh hoạt có điều kiện của thanh λ (ký hiệu bằng dấu gạch ngang phía trên).
ở đâu R y là điện trở thiết kế của thép;
E- mô đun đàn hồi;
λ - độ mềm dẻo của thanh, được tính theo công thức:
ở đâu l ef là chiều dài tính toán của thanh;
tôi là bán kính quán tính của mặt cắt.
Độ dài hiệu quả l ef các cột (trụ) có mặt cắt ngang không đổi hoặc các mặt cắt riêng lẻ của cột bậc phù hợp với SP 16.13330 khoản 10.3.1 phải được xác định theo công thức
ở đâu l là chiều dài của cột;
μ - hệ số chiều dài hiệu dụng.
Yếu tố độ dài hiệu quả μ cột (trụ) có tiết diện không đổi cần được xác định tùy thuộc vào điều kiện cố định các đầu của chúng và loại tải trọng. Đối với một số trường hợp cố định các đầu và loại tải, các giá trị μ được hiển thị trong bảng sau:
Bán kính chuyển động của mặt cắt có thể được tìm thấy trong GOST tương ứng cho cấu hình, tức là hồ sơ phải được chỉ định trước và tính toán được giảm bớt để liệt kê các phần.
Tại vì bán kính chuyển động của 2 mặt phẳng đối với hầu hết các cấu hình có các giá trị khác nhau trên 2 mặt phẳng (chỉ có ống và cấu hình vuông có cùng giá trị) và việc buộc chặt có thể khác nhau, và do đó chiều dài được tính toán cũng có thể khác nhau, thì tính toán ổn định phải được thực hiện cho 2 mặt phẳng.
Vì vậy, bây giờ chúng ta có tất cả dữ liệu để tính toán độ linh hoạt có điều kiện.
Nếu độ mềm dẻo cuối cùng lớn hơn hoặc bằng 0,4, thì hệ số ổn định φ được tính theo công thức:
giá trị hệ số δ nên được tính bằng công thức:
tỷ lệ cược α và β xem bảng
Giá trị hệ số φ , được tính theo công thức này, không được lấy quá (7,6 / λ 2) tại các giá trị của độ linh hoạt có điều kiện trên 3,8; 4,4 và 5,8 tương ứng cho các loại phần a, b và c.
Đối với các giá trị λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Giá trị hệ số φ được nêu trong Phụ lục D của SP 16.13330.
Bây giờ tất cả các dữ liệu ban đầu đã được biết, chúng tôi tính toán theo công thức được trình bày ở phần đầu:
Như đã nói ở trên, cần thực hiện 2 phép tính cho 2 mặt phẳng. Nếu tính toán không thỏa mãn điều kiện thì ta chọn biên dạng mới có giá trị lớn hơn bán kính chuyển động của mặt cắt. Cũng có thể thay đổi sơ đồ thiết kế, ví dụ, bằng cách thay đổi phụ kiện bản lề thành một thanh cứng hoặc bằng cách cố định cột trong nhịp bằng các thanh giằng, chiều dài ước tính của thanh có thể được giảm bớt.
Các phần tử chịu nén với các bức tường vững chắc của phần mở hình chữ U được khuyến nghị được gia cố bằng ván hoặc lưới. Nếu không có dây đai, thì cần kiểm tra độ ổn định để đảm bảo độ ổn định ở dạng vênh khi uốn-xoắn phù hợp với điều 7.1.5 của SP 16.13330.
3. Cường độ chịu tác dụng tổng hợp của lực dọc và mô men uốn
Theo quy luật, cột không chỉ chịu tải trọng nén dọc trục, mà còn chịu mômen uốn, ví dụ, từ gió. Mômen này cũng được hình thành nếu tải trọng thẳng đứng được tác dụng không phải ở giữa cột mà từ bên cạnh. Trong trường hợp này, cần phải tính toán xác minh theo điều 9.1.1 của SP 16.13330 bằng cách sử dụng công thức
ở đâu N- lực nén dọc;
Một n là diện tích mặt cắt ròng (có tính đến sự suy yếu bởi các lỗ);
R y là điện trở thiết kế của thép;
γ c là hệ số điều kiện làm việc (xem Bảng 1 của SP 16.13330);
n, Сx và Y- hệ số lấy theo bảng E.1 của SP 16.13330
Mx và Của tôi- mô men về trục X-X và Y-Y;
W xn, min và W yn, min - môđun tiết diện so với trục X-X và Y-Y (có thể tìm thấy trong GOST trên hồ sơ hoặc trong sách tham khảo);
B- bimoment, trong SNiP II-23-81 * thông số này không được bao gồm trong các tính toán, thông số này được đưa ra để giải thích cho sự cong vênh;
Wω, min - mô đun tiết diện ngành.
Nếu không có câu hỏi nào với 3 thành phần đầu tiên thì việc hạch toán bimoment gây ra một số khó khăn.
Bimoment đặc trưng cho những thay đổi được đưa vào các vùng tuyến tính của sự phân bố ứng suất của biến dạng của mặt cắt và trên thực tế, là một cặp mô men chuyển động ngược chiều nhau.
Điều đáng chú ý là nhiều chương trình không thể tính toán bimoment, bao gồm cả SCAD không tính đến nó.
4. Kiểm tra tính linh hoạt cuối cùng của thanh
Tính linh hoạt của các phần tử nén λ = lef / i, theo quy tắc, không được vượt quá các giá trị giới hạn λ bạn đưa ra trong bảng
Hệ số α trong công thức này là hệ số sử dụng của biên dạng, theo tính toán về độ ổn định khi nén trung tâm.
Cũng như tính toán ổn định, tính toán này phải được thực hiện cho 2 mặt phẳng.
Nếu biên dạng không phù hợp, cần thay đổi mặt cắt bằng cách tăng bán kính chuyển động của mặt cắt hoặc thay đổi sơ đồ thiết kế (thay đổi các dây buộc hoặc cố định bằng các thanh giằng để giảm chiều dài ước tính).
Nếu yếu tố quan trọng là độ mềm dẻo cuối cùng, thì mác thép có thể được lấy là nhỏ nhất. loại thép không ảnh hưởng đến tính linh hoạt cuối cùng. Biến thể tối ưu có thể được tính toán bằng phương pháp lựa chọn.
Posted in Được gắn thẻ,4.5. Chiều dài ước tính của các phần tử phải được xác định bằng cách nhân chiều dài tự do của chúng với một hệ số
theo đoạn 4.21 và 6.25.
4.6. Các phần tử tổng hợp trên các mối nối dẻo, được nâng đỡ bởi toàn bộ mặt cắt ngang, cần được tính toán độ bền và độ ổn định theo công thức (5) và (6), đồng thời được xác định là tổng diện tích của tất cả các nhánh. Tính linh hoạt của các yếu tố cấu thành nên được xác định có tính đến sự tuân thủ của các mối nối theo công thức
(11)
|
tính linh hoạt của toàn bộ phần tử so với trục (Hình 2), được tính toán từ chiều dài hiệu dụng mà không cần tuân thủ; |
|||
|
tính linh hoạt của một nhánh riêng biệt so với trục I - I (xem Hình 2), được tính toán từ chiều dài ước tính của nhánh; với độ dày nhỏ hơn bảy () nhánh lấy = 0; |
|||
|
Hệ số giảm độ mềm dẻo, được xác định theo công thức |
|||
(12)
|
chiều rộng và chiều cao của mặt cắt ngang của phần tử, cm; |
|||
|
số lượng đường may ước tính trong phần tử, được xác định bằng số lượng đường nối mà trên đó tổng hợp sự chuyển dịch lẫn nhau của các phần tử (trong Hình 2, a - 4 đường nối, trong Hình 2, b - 5 đường nối); |
|||
|
chiều dài ước tính của phần tử, m; |
|||
|
số lần cắt ước tính của các mối nối trong một đường may trên 1 m của phần tử (đối với một số đường may có số lượng vết cắt khác nhau, nên lấy số lần cắt trung bình cho tất cả các đường may); |
|||
|
Hệ số tuân thủ của các mối nối, được xác định theo công thức của Bảng 12. |
|||
Khi xác định đường kính của đinh, không được lấy quá 0,1 chiều dày của các phần tử được kết nối. Nếu kích thước của các đầu đinh bị chèn ép nhỏ hơn 4, thì các vết cắt ở các đường nối liền kề với chúng không được tính đến trong tính toán. Giá trị của các mối nối trên chốt hình trụ bằng thép phải được xác định bằng độ dày của lớp mỏng hơn của các phần tử được kết nối.
Cơm. 2. Thành phần
a - có vòng đệm; b - không có miếng đệm
Bảng 12
|
Kiểu kết nối |
Hệ số tại |
|
|
nén trung tâm |
uốn nén |
|
|
2. Chân trụ bằng thép: |
||
|
a) đường kính chiều dày của các phần tử được kết nối |
||
|
b) đường kính> độ dày của các phần tử được kết nối |
||
|
3. Chốt hình trụ bằng gỗ sồi |
||
|
4. Chốt bằng gỗ sồi |
||
|
Lưu ý: Đường kính của đinh và chốt, độ dày của các phần tử, chiều rộng và độ dày của chốt lam phải được lấy bằng cm. |
||
Khi xác định đường kính của chốt hình trụ bằng gỗ sồi, không được lấy quá 0,25 độ dày của phần mỏng hơn của các phần tử được kết nối.
Các dây buộc trong các đường nối phải được đặt cách đều nhau dọc theo chiều dài của phần tử. Trong các phần tử tuyến tính được hỗ trợ bản lề, cho phép đặt một nửa số lượng các kết nối ở phần giữa của chiều dài, đưa vào tính toán theo công thức (12) giá trị được lấy cho phần tư chiều dài cực đại của phần tử.
Tính linh hoạt của một phần tử tổng hợp được tính theo công thức (11) không được nhiều hơn tính linh hoạt của các nhánh riêng lẻ, được xác định bởi công thức
(13)
|
tổng mômen quán tính tổng của tiết diện của các nhánh riêng lẻ so với trục của chính chúng song song với trục (xem Hình 2); |
|||
|
tổng diện tích mặt cắt của phần tử; |
|||
|
Chiều dài phần tử ước tính. |
|||
Độ mềm dẻo của phần tử hỗn hợp so với trục đi qua trọng tâm của các phần của tất cả các nhánh (trục trong Hình 2) phải được xác định như đối với phần tử rắn, tức là mà không tính đến sự tuân thủ của các trái phiếu, nếu các nhánh được tải đồng đều. Trong trường hợp các nhánh chịu tải không đều, cần tuân theo đoạn 4.7.
Nếu các nhánh của một phần tử tổng hợp có tiết diện khác nhau, thì độ mềm dẻo được tính toán của nhánh trong công thức (11) phải được lấy bằng:
(14)
định nghĩa được đưa ra trong Hình 2.
4.7. Các phần tử tổng hợp trên các mối nối mềm, một số nhánh của chúng không được đỡ ở đầu, có thể được tính toán độ bền và độ ổn định theo công thức (5), (6) với các điều kiện sau:
a) diện tích mặt cắt ngang của \ u200b \ u200b phần tử và phải được xác định bằng tiết diện của các nhánh được hỗ trợ;
b) độ mềm dẻo của phần tử so với trục (xem Hình 2) được xác định theo công thức (11); trong trường hợp này, mômen quán tính được tính đến tất cả các nhánh và khu vực - chỉ những nhánh được hỗ trợ;
c) khi xác định độ mềm dẻo so với trục (xem Hình 2), mômen quán tính cần được xác định theo công thức
|
mômen quán tính của mặt cắt ngang của các nhánh được hỗ trợ và không được hỗ trợ, tương ứng. |
4.8. Việc tính toán độ ổn định của các phần tử nén tập trung của mặt cắt có chiều cao thay đổi phải được thực hiện theo công thức
|
tổng diện tích mặt cắt ngang với kích thước tối đa; |
||
|
hệ số tính đến sự biến thiên của chiều cao mặt cắt, xác định theo Bảng 1, Phụ lục 4 (đối với các yếu tố của mặt cắt không đổi); |
||
|
hệ số vênh xác định theo mục 4.3 để có độ mềm dẻo tương ứng với mặt cắt có kích thước lớn nhất. |
||
Yếu tố uốn
4.9. Tính toán các phần tử uốn, được bảo đảm chống lại sự vênh của dạng phẳng của biến dạng (xem điều 4.14 và 4.15), đối với độ bền dưới ứng suất bình thường phải được thực hiện theo công thức
|
mô men uốn tính toán; |
||
|
khả năng chống uốn theo thiết kế; |
||
|
mô đun thiết kế mặt cắt của phần tử. Đối với cấu kiện rắn dùng để uốn cấu kiện trên các mối nối chịu lực, môđun tính toán của môđun phải được lấy bằng môđun thực nhân với hệ số; giá trị cho các phần tử được cấu tạo bởi các lớp giống hệt nhau được cho trong Bảng 13. Khi xác định độ suy yếu của các mặt cắt, nằm trên mặt cắt của phần tử có chiều dài đến 200 mm, chúng được lấy kết hợp trong một mặt cắt. |
||
Bảng 13
|
Kí hiệu hệ số |
Số lớp trên mỗi phần tử |
Giá trị của các hệ số tính toán cấu kiện chịu uốn trong các nhịp, m |
|||
|
Ghi chú. Đối với các giá trị trung gian của nhịp và số lớp, các hệ số được xác định bằng nội suy. |
|||||
4.10. Tính toán các yếu tố uốn cho độ bền cắt nên được thực hiện theo công thức
|
lực cắt thiết kế; |
||
|
mômen tổng tĩnh của phần dịch chuyển của mặt cắt ngang của phần tử so với trục trung hòa; |
||
|
mômen quán tính tổng của mặt cắt ngang của phần tử so với trục trung hòa; |
||
|
chiều rộng tính toán của mặt cắt của phần tử; |
||
|
thiết kế khả năng chống cắt khi uốn. |
||
4.11. Số lượng vết cắt, cách đều nhau trong mỗi đường may của phần tử tổng hợp trong mặt cắt có biểu đồ rõ ràng của lực ngang, phải thỏa mãn điều kiện
(19)
|
khả năng chịu lực tính toán của mối nối trong đường nối này; |
||
|
mômen uốn ở mặt cắt ban đầu và mặt cắt cuối cùng của mặt cắt đang xét. |
||
Ghi chú. Nếu có các liên kết có khả năng chịu lực khác nhau trong đường nối, nhưng
giống nhau về bản chất công việc (ví dụ, chốt và đinh), mang
khả năng của họ nên được tóm tắt.
4.12. Việc tính toán các yếu tố của một mặt cắt rắn về độ bền khi uốn xiên phải được thực hiện theo công thức
(20)
|
các thành phần của mômen uốn tính toán đối với các trục chính của mặt cắt và |
|
|
mô đun mặt cắt netto về các trục chính của mặt cắt và |
4.13. Các phần tử cong bằng keo được uốn cong trong một thời điểm làm giảm độ cong của chúng phải được kiểm tra ứng suất kéo xuyên tâm theo công thức
(21)
|
ứng suất bình thường trong sợi cực của vùng bị kéo căng; |
||
|
ứng suất pháp tuyến trong sợi trung gian của mặt cắt mà ứng suất kéo xuyên tâm được xác định; |
||
|
khoảng cách giữa các sợi cực và sợi được coi là; |
||
|
bán kính cong của đường thẳng đi qua trọng tâm của biểu đồ ứng suất kéo pháp tuyến, nằm giữa các sợi đến cực và coi như; |
||
|
Độ bền kéo tính toán của gỗ trên các thớ, lấy theo điều 7 của Bảng 3. |
||
4,14. Tính toán ổn định dạng biến dạng phẳng của các phần tử uốn cong của tiết diện hình chữ nhật cần được thực hiện theo công thức
|
mômen uốn lớn nhất trong mặt cắt đang xét |
||
|
tổng mô đun tối đa trong khu vực được xem xét |
||
Hệ số đối với phần tử chịu uốn của tiết diện hình chữ nhật, có bản lề chống lại sự dịch chuyển từ mặt phẳng uốn và cố định chống quay quanh trục dọc trong các mặt cắt chuẩn, phải được xác định theo công thức
|
khoảng cách giữa các phần đỡ của phần tử và khi cố định mép nén của phần tử tại các điểm trung gian do dịch chuyển khỏi mặt phẳng uốn - khoảng cách giữa các điểm này; |
||
|
bề rộng mặt cắt ngang; |
||
|
chiều cao tối đa của mặt cắt ngang trên trang web; |
||
|
hệ số phụ thuộc vào dạng đường cong mômen uốn trong tiết diện, xác định theo bảng 2, bảng 3, phụ lục 4 của các tiêu chuẩn này. |
||
Khi tính toán mômen uốn với chiều cao thay đổi tuyến tính dọc theo chiều dài và chiều rộng không đổi của mặt cắt ngang không có lực xiết từ mặt phẳng dọc theo mép kéo dài từ mô men hoặc với hệ số theo công thức (23) phải là nhân với một hệ số bổ sung. Các giá trị được cho trong Bảng 2, Phụ lục 4. Tại = 1.
Khi cốt thép từ mặt phẳng uốn tại các điểm trung gian của mép kéo căng của cấu kiện trong mặt cắt, hệ số xác định theo công thức (23) phải được nhân với hệ số:
:= 
(24)
|
góc trung tâm tính bằng radian xác định mặt cắt của phần tử có dạng hình tròn (đối với phần tử trực tuyến); |
||
|
số lượng các điểm gia cố trung gian (cùng bước) của mép kéo dài trên mặt cắt (đối với giá trị phải được lấy bằng 1). |
||
4,15. Kiểm tra ổn định dạng phẳng biến dạng của các phần tử chịu uốn của mặt cắt ngang dầm chữ I hoặc hình hộp phải được thực hiện trong các trường hợp
|
chiều rộng của đai nén của mặt cắt ngang. |
Việc tính toán cần được thực hiện theo công thức
|
Hệ số uốn dọc tính từ mặt phẳng uốn của dây đàn nén của cấu kiện, xác định theo điều 4.3; |
||
|
cường độ nén thiết kế; |
||
|
tổng mô đun của mặt cắt ngang; trong trường hợp tường ván ép, mô đun kháng giảm trong mặt phẳng uốn của phần tử. |
||
Các phần tử chịu lực dọc trục có uốn
4.16. Tính toán các phần tử chịu kéo lệch tâm và chịu lực kéo phải được thực hiện theo công thức
(27)
4.17. Tính toán cường độ của các phần tử nén lệch tâm và nén uốn cong phải được thực hiện theo công thức
(28)
Ghi chú: 1. Đối với các phần tử bản lề có sơ đồ đối xứng
mô men uốn hình sin, parabol, đa giác
và gần với đường viền của chúng, cũng như đối với các phần tử bảng điều khiển nên
xác định bằng công thức
|
Hệ số thay đổi từ 1 đến 0, có tính đến mômen bổ sung từ lực dọc do độ võng của phần tử, được xác định theo công thức |
||||
|
mômen uốn trong mặt cắt thiết kế không tính đến mômen bổ sung từ lực dọc; |
||||
|
hệ số xác định theo công thức (8) tr.4.3. |
||||
2. Trường hợp biểu đồ mômen uốn trong các chi tiết có bản lề có dạng hình tam giác hoặc hình chữ nhật thì nhân hệ số theo công thức (30) với hệ số hiệu chỉnh:
(31)
3. Với tải trọng không đối xứng của các phần tử bản lề, độ lớn của mômen uốn phải được xác định theo công thức
(32)
|
mô men uốn trong tiết diện tính toán của phần tử từ các thành phần đối xứng và xiên-đối xứng của tải trọng; |
||
|
hệ số xác định theo công thức (30) tại các giá trị độ mảnh tương ứng với các dạng vênh đối xứng và xiên. |
||
4. Đối với các yếu tố của mặt cắt có chiều cao thay đổi, thì diện tích trong công thức (30) phải được lấy theo chiều cao của mặt cắt lớn nhất và nhân hệ số với hệ số lấy theo Bảng 1, Phụ lục 4.
5. Khi tỷ số giữa ứng suất do uốn và ứng suất do nén nhỏ hơn 0,1 thì các phần tử chịu nén cũng phải được kiểm tra độ ổn định theo công thức (6) mà không tính đến mômen uốn.
4.18. Việc tính toán ổn định dạng biến dạng phẳng của các cấu kiện chịu nén uốn cong cần được thực hiện theo công thức
(33)
|
tổng diện tích với kích thước tối đa của phần của phần tử trên trang web; |
||
|
đối với các phần tử không cố định vùng bị kéo dài khỏi mặt phẳng biến dạng và các phần tử có các phần cố định như vậy; |
||
|
hệ số vênh xác định theo công thức (8) đối với tính mềm dẻo của tiết diện cấu kiện có chiều dài ước tính tính từ mặt phẳng biến dạng; |
||
|
hệ số xác định theo công thức (23). |
||
Nếu phần tử nằm trong vùng của mặt phẳng biến dạng tính từ mặt của cạnh bị căng ra từ thời điểm bắt đầu có dây buộc thì hệ số phải được nhân với hệ số xác định theo công thức (24) và hệ số - với hệ số theo công thức
(34)
Khi tính toán các phần tử của mặt cắt có chiều cao thay đổi mà không có dây buộc từ mặt phẳng dọc theo một cạnh được kéo dài từ thời điểm hoặc tại thời điểm, các hệ số và được xác định theo công thức (8) và (23) phải được nhân thêm tương ứng với hệ số và cho trong Bảng 1 và 2 phụ lục .four. Tại
4.19. Trong các phần tử uốn cong được nén bằng composite, cần kiểm tra độ ổn định của nhánh chịu lực nhiều nhất, nếu chiều dài ước tính của nó vượt quá bảy độ dày nhánh, theo công thức
(35)
Cần kiểm tra độ ổn định của cấu kiện composite chịu nén từ mặt phẳng uốn theo công thức (6) mà không tính đến mômen uốn.
4,20. Số lần cắt liên kết, cách đều nhau trong mỗi đường nối của phần tử hỗn hợp chịu nén uốn trong một mặt cắt có biểu đồ rõ ràng của lực ngang khi tác dụng lực nén lên toàn bộ mặt cắt, phải thỏa mãn điều kiện.
|
mômen tĩnh tổng của phần bị dịch chuyển của mặt cắt ngang so với trục trung hòa; với các đầu có bản lề, cũng như được gắn chặt bằng bản lề tại các điểm trung gian của phần tử - 1; với một bản lề và đầu còn lại có chốt - 0,8; với một đầu bị chụm và đầu tải miễn phí khác - 2,2; với cả hai đầu bị chụm - 0,65. Trong trường hợp tải trọng dọc phân bố đều dọc theo chiều dài của phần tử, hệ số phải được lấy bằng: với cả hai đầu có bản lề - 0,73; với một đầu bị chụm và đầu còn lại - 1.2. Chiều dài ước tính của các phần tử giao nhau được kết nối với nhau tại giao lộ phải được lấy bằng: khi kiểm tra ổn định trong mặt phẳng của kết cấu - khoảng cách từ tâm nút đến giao điểm của các phần tử; khi kiểm tra ổn định từ mặt phẳng của kết cấu: a) trong trường hợp giao điểm của hai phần tử nén - chiều dài đầy đủ của phần tử; |
Tên các yếu tố cấu trúc |
Tính linh hoạt tối ưu |
||
|
1. Hợp âm nén, thanh giằng đỡ và giàn đỡ trụ, cột |
||||
|
2. Các phần tử nén khác của giàn và các kết cấu khác |
||||
|
3. Các phần tử liên kết nén |
||||
|
4. Đai giàn kéo căng trong mặt phẳng thẳng đứng |
||||
|
5. Các yếu tố căng khác của giàn và các kết cấu khác |
||||
|
Đối với đường dây điện trên không | trong đó hệ số được lấy từ Bảng 1, Phụ lục 4.
Giá trị phải được lấy ít nhất là 0,5;
c) trong trường hợp giao điểm của phần tử nén với phần tử bị kéo căng có độ lớn bằng nhau - chiều dài lớn nhất của phần tử nén, được đo từ tâm của nút đến giao điểm của các phần tử.
Nếu các phần tử giao nhau có tiết diện hỗn hợp thì các giá trị độ mảnh tương ứng được xác định theo công thức (11) phải được thay vào công thức (37).
4,22. Tính linh hoạt của các phần tử và các nhánh riêng lẻ của chúng trong cấu trúc bằng gỗ không được vượt quá các giá trị \ u200b \ u200 được chỉ định trong Bảng 14.
Các tính năng của việc tính toán các phần tử dán
ván ép bằng gỗ
4,23. Việc tính toán các phần tử dán làm bằng ván ép với gỗ nên được thực hiện theo phương pháp tiết diện giảm.
4,24. Độ bền của vỏ ván ép kéo căng của các tấm (Hình 3) và các tấm phải được kiểm tra theo công thức
Mô đun tiết diện giảm xuống ván ép, cần được xác định theo hướng dẫn của điều 4.25.
4,25. Mô đun giảm tiết diện của ván ép dán với gỗ phải được xác định theo công thức
|
khoảng cách từ trọng tâm của mặt cắt giảm đến mép ngoài của da; |
Hình 3. Mặt cắt của ván ép và ván gỗ dán
mômen tĩnh của phần bị dịch chuyển của tiết diện giảm so với trục trung hòa;
thiết kế khả năng chống sứt mẻ của gỗ dọc theo thớ hoặc ván ép dọc theo thớ của các lớp bên ngoài;
chiều rộng phần tính toán, cần được lấy bằng tổng chiều rộng của các sườn khung.
NHƯNG- tổng diện tích mặt cắt;
A bn- diện tích mặt cắt ngang của bu lông ròng;
A d- diện tích mặt cắt của nẹp;
A f- diện tích mặt cắt của giá (vành đai);
Một- diện tích mặt cắt ròng;
Aw- diện tích mặt cắt của tường;
Awf- diện tích mặt cắt ngang đối với kim loại mối hàn phi lê;
Awz- diện tích mặt cắt ngang đối với kim loại của ranh giới nung chảy;
E- mô đun đàn hồi;
F- sức mạnh;
G- mô đun cắt;
Jb- mômen quán tính của đoạn nhánh;
Jm; Jd- mômen quán tính của các mặt cắt của đai và nẹp của giàn;
Js- mômen quán tính của mặt cắt của sườn, dây đeo;
Jsl- mômen quán tính của mặt cắt của sườn dọc;
J t- mômen quán tính xoắn của dầm, ray;
J x; Jy- mômen quán tính của tiết diện thô đối với các trục, tương ứng x-x và y-y;
Jxn; Jyn- giống nhau, các mặt cắt ròng;
M- mômen, mômen uốn;
M x; Của tôi- mô men về các trục, tương ứng x-x và y-y;
N- lực dọc;
N ad- nỗ lực bổ sung;
Nbm- Lực dọc kể từ thời điểm nằm trong nhánh của cột;
Q- lực ngang, lực cắt;
Qfic- lực ngang có điều kiện để kết nối các phần tử;
Qs- lực ngang có điều kiện do hệ thống các thanh nằm trong cùng một mặt phẳng;
Rba- cường độ chịu kéo thiết kế của bu lông móng;
Rbh- độ bền kéo thiết kế của bu lông cường độ cao;
Rbp- khả năng chống sập thiết kế của các mối nối bắt vít;
Rbs- cường độ cắt thiết kế của bu lông;
Rbt- cường độ kéo thiết kế của bu lông;
R bun- sức kháng định mức của bu lông thép, lấy bằng độ bền kéo tôi ở theo tiêu chuẩn và thông số kỹ thuật của nhà nước đối với bu lông;
Rbv- độ bền kéo thiết kế của bu lông chữ U;
Rcd- thiết kế khả năng chống nén theo đường kính của các con lăn (tiếp xúc tự do trong các kết cấu hạn chế về khả năng di chuyển);
R dh- độ bền kéo theo thiết kế của dây cường độ cao;
Rlp- khả năng chống sập cục bộ được tính toán trong bản lề hình trụ (trunnion) tiếp xúc chặt chẽ;
Rp- khả năng chống thiết kế của thép đối với sự nghiền nát của bề mặt cuối (nếu có khớp nối);
Rs- khả năng chống cắt thiết kế của thép;
Rth- cường độ kéo thiết kế của thép theo hướng của chiều dày cán;
R bạn- khả năng chịu kéo, nén, uốn thiết kế của thép về khả năng chịu lực tạm thời;
Chạy- độ bền kéo của thép lấy bằng giá trị nhỏ nhất tôi ở theo tiêu chuẩn và thông số kỹ thuật của nhà nước đối với thép;
Rwf- khả năng chống thiết kế của mối hàn phi lê đối với vết cắt (có điều kiện) đối với kim loại mối hàn;
Rwu- khả năng chống thiết kế của các mối hàn đối đầu đối với nén, căng, uốn về độ bền kéo;
R wun- điện trở định mức của kim loại mối hàn về điện trở tạm thời;
Rws- khả năng chịu cắt thiết kế của các mối nối hàn đối đầu;
Rwy- khả năng chống thiết kế của các mối nối hàn đối đầu đối với lực nén, căng và uốn về độ bền chảy;
Rwz- khả năng chống thiết kế của mối hàn phi lê đối với vết cắt (có điều kiện) đối với kim loại của ranh giới nung chảy;
Ry- khả năng chịu kéo, nén, uốn thiết kế của thép ở cường độ chảy;
Ryn- cường độ chảy của thép, được lấy bằng giá trị cường độ chảy σ t theo tiêu chuẩn và thông số kỹ thuật của nhà nước đối với thép;
S- mômen tĩnh của phần dịch chuyển của tiết diện thô so với trục trung hòa;
W x; W y- mômen cản của tiết diện tổng so với trục, tương ứng x-x và y-y;
Wxn; Wyn- mômen cản của tiết diện tịnh so với trục, tương ứng x-x và y-y;
b- bề rộng;
bef- chiều rộng ước tính;
bf- chiều rộng của giá (đai);
b h- chiều rộng của phần nhô ra của sườn, phần nhô ra;
c; c x; C y- các hệ số tính toán độ bền, có tính đến sự phát triển của biến dạng dẻo trong quá trình uốn đối với các trục, tương ứng x-x, y-y;
e- lực lệch tâm;
h- Chiều cao;
hef- chiều cao ước tính của tường;
h w- chiều cao tường;
tôi- bán kính quán tính của mặt cắt;
imin- bán kính quán tính nhỏ nhất của mặt cắt;
tôi x; tôi là lần lượt là bán kính quán tính của mặt cắt so với trục x-x và y-y;
kf- mối hàn chân phi lê;
l- chiều dài, nhịp;
lc- chiều dài của giá đỡ, cột, miếng đệm;
ld- chiều dài nẹp;
lef- độ dài ước tính, có điều kiện;
tôi m- chiều dài của bảng hoặc cột đai giàn;
ls- chiều dài dây đeo;
tôi w- chiều dài của mối hàn;
l x; tôi là- độ dài ước tính của phần tử trong các mặt phẳng vuông góc với các trục, tương ứng x-x và y-y;
m-độ lệch tâm tương đối ( m = eA / Wc);
mef- giảm độ lệch tâm tương đối ( mef = mη);
r- bán kính;
t- độ dày;
t f- độ dày của giá đỡ (đai);
tw- độ dày của tường;
β f và βz- các hệ số để tính toán mối hàn phi lê, tương ứng, đối với kim loại mối hàn và đối với kim loại của ranh giới nung chảy;
γb- hệ số điều kiện hoạt động kết nối;
γ c- hệ số điều kiện làm việc;
γn- hệ số độ tin cậy cho mục đích đã định;
tôi- hệ số tin cậy đối với vật liệu;
u- hệ số tin cậy trong các tính toán về điện trở tạm thời;
η - hệ số ảnh hưởng của hình dạng mặt cắt;
λ - tính linh hoạt ( λ = lef / tôi);
tính linh hoạt có điều kiện ();
λ ef- giảm tính linh hoạt của thanh qua tiết diện;
Tính linh hoạt giảm có điều kiện của thanh xuyên suốt ( 
);
Tính linh hoạt của tường có điều kiện ( 
);
Tính linh hoạt có điều kiện lớn nhất của tường;
λ x; λ y- độ mảnh thiết kế của phần tử trong các mặt phẳng vuông góc với các trục, tương ứng x-x và y-y;
v- hệ số biến dạng ngang của thép (Poisson);
σ loc- căng thẳng cục bộ;
σ x; y- ứng suất pháp tuyến song song với trục, tương ứng x-x và y-y;
τxy- ứng suất cắt;
φ (X, y) - hệ số vênh;
φb- hệ số giảm lực cản thiết kế ở dạng uốn-xoắn của sự vênh của dầm;
φe- hệ số giảm các lực cản thiết kế khi nén lệch tâm.
| 1. Quy định chung. 2 2. Vật liệu cho kết cấu và kết nối. 3 3. Đặc điểm thiết kế của vật liệu và hợp chất. 4 4 *. Tính toán các điều kiện làm việc và mục đích của các cơ cấu. 6 5. Tính toán các phần tử của kết cấu thép chịu lực dọc trục và uốn. 7 Bộ phận chịu lực tập trung và chịu nén tập trung .. 7 Bộ phận uốn .. 11 Bộ phận chịu tác dụng của lực dọc trục .. 15 Vòng bi. 19 6. Chiều dài ước tính và tính linh hoạt cuối cùng của các phần tử kết cấu thép. 19 Chiều dài ước tính của các phần tử của giàn phẳng và các kết nối. 19 Chiều dài ước tính của các phần tử của cấu trúc mạng không gian. 21 Chiều dài ước tính của các phần tử của kết cấu công trình. 23 Chiều dài ước tính của cột (trụ) 23 Tính linh hoạt tối ưu của các phần tử nén. 25 Tính linh hoạt tối ưu của các phần tử lực căng. 25 7. Kiểm tra độ ổn định của thành và bản eo của các phần tử chịu uốn và nén. 26 Mạng dạng tia. 26 Tường của các phần tử nén lệch tâm và nén uốn cong. 32 Các tấm đai (giá đỡ) của các phần tử nén tập trung, nén lệch tâm, nén và uốn cong. 34 8. Tính toán kết cấu tấm. 35 Tính toán sức mạnh. 35 Tính toán cho sự ổn định. 37 Yêu cầu cơ bản để tính toán cấu trúc màng kim loại. 39 9. Tính toán các yếu tố của kết cấu thép về sức bền. 39 10. Tính toán các yếu tố của kết cấu thép về cường độ, có tính đến độ đứt gãy giòn. 40 11. Tính toán các liên kết của kết cấu thép. 40 Mối nối hàn. 40 kết nối bắt vít. 42 Kết nối trên bu lông cường độ cao. 43 Kết nối với các đầu được mài. 44 Kết nối đai trong dầm liên hợp. 44 12. Yêu cầu chung đối với thiết kế kết cấu thép. 45 Nguyên tắc cơ bản. 45 Mối hàn. 46 Kết nối bắt vít và kết nối trên bu lông cường độ cao. 46 13. Các yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế các tòa nhà và công trình công nghiệp. 48 Độ lệch và độ lệch tương đối của kết cấu. 48 Khoảng cách giữa các khe co giãn. 48 Vì kèo và tấm kết cấu. 48 Cột .. 49 Kết nối. 49 Dầm. 49 Dầm cầu trục. 50 Cấu trúc tấm. 51 Chốt lắp. 52 14. Các yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế các công trình và công trình dân cư và công cộng. 52 Tòa nhà khung. 52 Treo bìa. 52 15 *. Các yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế giá đỡ cho đường dây điện trên không, kết cấu của thiết bị đóng cắt hở và đường dây của mạng lưới giao thông vận tải. 53 16. Yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế kết cấu của cấu trúc ăng ten (ac) để thông tin liên lạc cao đến 500 m. . 55 17. Các yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế các công trình thủy công sông. 58 18. Các yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế dầm bằng lưới mềm. 59 19. Các yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế dầm bằng lưới đục lỗ. 60 20 *. Các yêu cầu bổ sung đối với việc thiết kế kết cấu của các tòa nhà và công trình trong quá trình tái thiết. 61 Phụ lục 1. Vật liệu cho kết cấu thép và điện trở thiết kế của chúng. 64 Phụ lục 2. Vật liệu cho các mối nối của kết cấu thép và sức kháng thiết kế của chúng. 68 Phụ lục 3. Đặc tính vật lý của vật liệu. 71 Phụ lục 4 *. Các yếu tố phục vụ cho một góc đơn kéo dài được bắt vít bằng một mặt bích. 72 Phụ lục 5. Hệ số tính toán sức bền của các phần tử kết cấu thép, có xét đến sự phát triển của biến dạng dẻo. 72 Phụ lục 6. Hệ số tính toán độ ổn định của các phần tử nén lệch tâm, nén lệch tâm và chịu nén. 73 Phụ lục 7 *. Tỷ lệ cược φbđể tính toán cho dầm ổn định. 82 Phụ lục 8. Các bảng tính toán các yếu tố về sức bền và tính đến đứt gãy giòn. 85 Phụ lục 8, a. Xác định tính chất kim loại. 88 Phụ lục 9 *. Các ký hiệu cơ bản về đại lượng bằng chữ cái. 89 |
Nhà máy luyện kim Tây-Siberi đã thành thạo trong việc sản xuất thép hình (góc kệ bằng nhau, kênh, dầm chữ I) với độ dày mặt bích lên đến 10 mm, bao gồm theo TU 14-11-302-94 “Thép hình C345 từ thép cacbon biến tính với niobi ”, được phát triển bởi nhà máy, Công ty cổ phần“ Viện kim loại Ural ”và được phê duyệt bởi TsNIISK mang tên A.I. Kucherenko.
Glavtekhnormirovaniye thông báo rằng thép hình từ thép S345 thuộc loại 1 và 3 theo TU 14-11-302-94 có thể được sử dụng theo SNiP II-23-81 "Kết cấu thép" (Bảng 50) trong các kết cấu tương tự mà được cán các sản phẩm từ thép С345 thuộc loại 1 và 3 phù hợp với GOST 27772-88.
Người đứng đầu Glavtechnormirovaniya V.V. Tishchenko
Giới thiệu
Công nghiệp luyện kim đã làm chủ được việc sản xuất các sản phẩm cán để xây dựng kết cấu thép và thép hợp kim C315 về mặt kinh tế. Theo quy luật, độ cứng đạt được bằng cách sử dụng vi mô thép không khí cacbon thấp với bất kỳ nguyên tố nào: titan, niobi, vanadi hoặc nitrua. Hợp kim hóa có thể được kết hợp với quá trình cán hoặc xử lý nhiệt có kiểm soát.
Khối lượng sản xuất tấm và thanh định hình đạt được từ thép C315 mới giúp đáp ứng đầy đủ nhu cầu xây dựng ở các sản phẩm cán với đặc tính cường độ và khả năng chịu lạnh gần với tiêu chuẩn cho thép hợp kim thấp theo GOST 27772-88.
1. Tài liệu quy chuẩn cho thuê
Hiện tại, một loạt các thông số kỹ thuật cho các sản phẩm cán từ thép C315 đã được phát triển.
TU 14-102-132-92 "Thép hình cán S315". Chủ sở hữu bản gốc và nhà sản xuất sản phẩm cuộn là Công trình sắt và thép Nizhny Tagil, phân loại là các thanh kênh theo GOST 8240, các cấu hình góc có kệ bằng nhau, các cấu hình góc có kệ không bằng nhau, dầm chữ I thông thường và với mặt bích song song các cạnh.
TU 14-1-5140-92 “Sản phẩm cuộn để xây dựng kết cấu thép. Điều kiện kỹ thuật chung ”. Người giữ bản gốc là TSNIICHM, nhà sản xuất sản phẩm cán là Công trình Gang thép Nizhny Tagil, phân loại là dầm chữ I theo GOST 26020, TU 14-2-427-80.
TU 14-104-133-92 "Sản phẩm cán cường độ cao dùng để xây dựng kết cấu thép". Chủ sở hữu bản gốc và nhà sản xuất các sản phẩm cán là Nhà máy luyện kim Orsk-Khalilovsky, phân loại là một tấm có độ dày từ 6 đến 50 mm.
TU 14-1-5143-92 "Sản phẩm dạng tấm và cuộn dạng cuộn tăng cường độ bền và khả năng chịu lạnh". Người giữ bản gốc là TSNIICHM, nhà sản xuất các sản phẩm cán là Novo-Lipetsk Iron and Steel Works, phân loại là các tấm cuộn theo GOST 19903 với độ dày lên đến 14 mm.
TU 14-105-554-92 "Sản phẩm tấm tăng cường độ bền và khả năng chịu lạnh". Chủ sở hữu bản gốc và nhà sản xuất các sản phẩm cuộn là Nhà máy luyện kim Cherepovets, phân loại là các tấm cuộn theo GOST 19903 với độ dày lên đến 12 mm.
2. Quy định chung
2.1. Nên sử dụng các sản phẩm cán từ thép C315 thay vì các sản phẩm cán từ thép cacbon thấp S255, S285 theo GOST 27772-88 cho các nhóm kết cấu theo SNiP II-23-8I, việc sử dụng chúng trong các khu vực khí hậu xây dựng không được phép với nhiệt độ thiết kế âm 40 ° C. Trong trường hợp này cần sử dụng thép cán C315 cường độ tăng thêm.
3. Vật liệu cho kết cấu
3.1. Thép cuộn S315 được cung cấp theo bốn loại tùy thuộc vào yêu cầu đối với các thử nghiệm uốn va đập (các loại được lấy giống nhau với thép cuộn S345 theo GOST 27772-88).
3.2. Thép cuộn C315 có thể được sử dụng trong các kết cấu, được hướng dẫn bởi dữ liệu trong Bảng. một.
Bảng 1
* Với độ dày cán không quá 10 mm.
4. Đặc điểm thiết kế của sản phẩm cuộn và khớp nối
4.1. Điện trở quy định và thiết kế của thép cuộn C315 được lấy theo Bảng. 2.
ban 2
| Độ dày cuộn, mm | Độ bền tiêu chuẩn của sản phẩm cán, MPa (kgf / mm 2) | Độ bền thiết kế của sản phẩm cán, MPa (kgf / mm 2) | ||||||
| có hình dạng | tấm, băng thông rộng phổ quát | có hình dạng | ||||||
| Ryn | Chạy | Ryn | Chạy | Ry | R bạn | Ry | R bạn | |
| 2-10 | 315 (32) | 440 (45) | 315 (32) | 440 (45) | 305 (3100) | 430 (4400) | 305 (3100) | 430 (4400) |
| 10-20 | 295 (30) | 420 (43) | 295 (30) | 420 (43) | 290 (2950) | 410 (4200) | 290 (2950) | 410 (4200) |
| 20-40 | 275 (28) | 410 (42) | 275 (28) | 410 (42) | 270 (2750) | 400 (4100) | 270 (2750) | 400 (4100) |
| 40-60 | 255 (26) | 400 (41) | - | - | 250 (2550) | 390 (4000) | - | - |
4.2. Độ bền thiết kế của các mối hàn bằng thép cuộn C315 đối với các loại mối nối khác nhau và mối ghép ứng suất phải được xác định theo SNiP II-23-81 * (điều 3.4, bảng 3).
4.3. Khả năng chống sập thiết kế của các phần tử được kết nối bằng bu lông phải được xác định theo SNiP II-23-81 * (điều 3.5, bảng 5 *).
5. Tính toán các kết nối
5.1. Tính toán các mối nối hàn và bắt vít của thép cuộn S315 được thực hiện theo các yêu cầu của SNiP II-23-81.
6. Chế tạo kết cấu
6.1. Trong sản xuất kết cấu xây dựng từ thép C315, công nghệ tương tự phải được sử dụng như đối với thép C255 và C285 theo GOST 27772-88.
6.2. Vật liệu để hàn thép cuộn C315 nên được lấy theo các yêu cầu của SNiP II-23-81 * (Bảng 55 *) đối với thép cuộn C255, C285 và C345 - theo GOST 27772-88, có tính đến sức kháng tính toán của thép cán C315 cho các độ dày khác nhau.
Về việc sử dụng trong xây dựng các sản phẩm cuộn tấm cường độ cao theo TU 14-104-133-92
Bộ Xây dựng LB Nga đã gửi công văn số 13-227 ngày 11-11-1992 cho các bộ, ban ngành của LB Nga, xây dựng nhà nước các nước cộng hoà trong LB Nga, các viện nghiên cứu thiết kế với nội dung như sau.
Nhà máy luyện kim Orsk-Khalilovsky đã thành thạo trong việc sản xuất các sản phẩm cán dày có độ dày từ 6-50 mm theo thông số kỹ thuật của TU 14-104-133-92 "Sản phẩm cán cường độ cao dùng cho xây dựng kết cấu thép", được phát triển bởi nhà máy, ITMT TsNIIchermet và TsNIISK chúng. Kucherenko.
Do sử dụng vi mô thép không khí cacbon thấp với titan hoặc vanadi (hoặc cả hai) với khả năng sử dụng xử lý nhiệt và các chế độ cán có kiểm soát, nhà máy đã thu được một loại kim loại cán mới hiệu quả cao từ thép S315 và S345E, các đặc tính của nó không thua kém các sản phẩm cán từ thép hợp kim thấp theo GOST 27772-88. Phương pháp gia công vi mô, loại xử lý nhiệt và điều kiện cán do nhà sản xuất lựa chọn. Các sản phẩm cuộn được cung cấp theo bốn loại tùy thuộc vào các yêu cầu thử nghiệm uốn va đập được thông qua trong GOST 27772-88 và SNiP II-23-81 *, cũng như trong tiêu chuẩn DIN 17100 của Đức (đối với các mẫu thử có khía sắc nét). Chủng loại và loại thử nghiệm uốn va đập được chỉ định bởi người tiêu dùng trong đơn đặt hàng đối với các sản phẩm kim loại cán.
Bộ Xây dựng Nga thông báo rằng thép cuộn S345E theo TU 14-104-133-92 có thể được sử dụng cùng với và thay cho thép cuộn S345 theo GOST 27772-88 trong các kết cấu được thiết kế theo SNiP II-23-81 * "Kết cấu thép", không tính toán lại các phần của các phần tử và các kết nối của chúng. Phạm vi, tiêu chuẩn và khả năng chống thiết kế của thép cuộn S315 theo TU 14-104-133-92, cũng như các vật liệu được sử dụng để hàn, khả năng chống thiết kế của các mối hàn và sự sụp đổ của các phần tử được kết nối bằng bu lông, phải được lấy theo khuyến nghị của TsNIISK im. Kucherenko, được xuất bản dưới đây.
Nizhny Tagil Iron and Steel Works làm chủ việc sản xuất thép hình - các kênh theo GOST 8240, các góc theo GOST 8509 và GOST 8510, dầm chữ I theo GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, rộng -dầm chữ I theo GOST 26020 theo thông số kỹ thuật TU 14-1 -5140-82 "Cán định hình tăng cường độ cho kết cấu thép xây dựng", được phát triển bởi nhà máy, TsNIIchermet chúng. Bardin và TsNIISK chúng. Kucherenko.
Do việc lựa chọn hợp lý thành phần hóa học của thép cacbon thấp, sử dụng vi mô và bão hòa nó với nitrit và cacbonitrit với quá trình tinh chế hạt trong quá trình cán, nhà máy đã thu được một loại sản phẩm cán hiệu quả cao từ thép C315, C345 và C375, các đặc tính trong đó không thua kém các sản phẩm cán từ thép hợp kim thấp theo GOST 27772.
Sản phẩm cuộn được cung cấp trong bốn loại tùy thuộc vào các yêu cầu kiểm tra va đập được thông qua trong GOST 27772-88 và SNiP II-23-81 *, cũng như theo tiêu chuẩn DIN 17100 của Đức (trên các mẫu có rãnh nhọn). Chủng loại và loại thử nghiệm uốn va đập được chỉ định bởi người tiêu dùng trong đơn đặt hàng đối với các sản phẩm kim loại cán.
Gosstroy của Nga thông báo rằng các sản phẩm cán từ thép S345 và S375 theo TU 14-1-5140-92 có thể được sử dụng cùng với và thay cho thép cuộn từ thép S345 và S375 theo GOST 27772-88 trong các kết cấu được thiết kế theo SNiP II -23-81 * "Kết cấu thép", không tính toán lại các phần của các phần tử và các kết nối của chúng. Phạm vi, điện trở tiêu chuẩn và thiết kế của thép C315 theo TU 14-1-3140-92, cũng như các vật liệu được sử dụng để hàn, điện trở thiết kế của các mối hàn, độ nghiền của các phần tử được kết nối bằng bu lông, phải được lấy theo “ Đề xuất ”của TsNIISK chúng. Kucherenko, được xuất bản trong Bản tin Thiết bị Xây dựng số 1, 1993.
Phó Chủ tịch V.A. Alekseev
Sử dụng Poddubny V.P.
CÁC QUY ĐỊNH CHUNG
1.1. Các tiêu chuẩn này cần được tuân thủ khi thiết kế kết cấu nhà thép của các tòa nhà và công trình cho các mục đích khác nhau.
Các tiêu chuẩn này không áp dụng cho việc thiết kế kết cấu thép của cầu, đường hầm vận tải và đường ống dưới bờ kè.
Khi thiết kế kết cấu thép trong điều kiện hoạt động đặc biệt (ví dụ, kết cấu của lò cao, đường ống chính và đường ống quá trình, bể chứa chuyên dụng, kết cấu của các toà nhà chịu tác động của địa chấn, nhiệt độ cường độ cao hoặc môi trường xâm thực, kết cấu của công trình thuỷ lực ngoài khơi), cấu trúc của các tòa nhà và cấu trúc độc đáo, cũng như các loại cấu trúc đặc biệt (ví dụ, ứng suất trước, không gian, treo), cần tuân thủ các yêu cầu bổ sung phản ánh các đặc điểm hoạt động của các cấu trúc này, được cung cấp bởi các văn bản quy định liên quan đã được phê duyệt hoặc được sự đồng ý của Liên Xô Gosstroy.
1.2. Khi thiết kế kết cấu thép, cần tuân thủ các tiêu chuẩn của SNiP về bảo vệ kết cấu tòa nhà chống lại sự ăn mòn và các tiêu chuẩn về an toàn cháy cho thiết kế các tòa nhà và kết cấu. Không được phép tăng chiều dày của sản phẩm cán và thành ống để bảo vệ kết cấu khỏi bị ăn mòn và tăng khả năng chống cháy của kết cấu.
Tất cả các cấu trúc phải có thể tiếp cận để quan sát, làm sạch, sơn, và không được giữ ẩm và cản trở thông gió. Hồ sơ đã đóng phải được niêm phong.
1.3 *. Khi thiết kế kết cấu thép, bạn nên:
lựa chọn các phương án tối ưu về kết cấu và mặt cắt của các yếu tố về kinh tế kỹ thuật;
áp dụng các cấu hình cán tiết kiệm và thép hiệu quả;
áp dụng cho các tòa nhà và cấu trúc, như một quy tắc, tiêu chuẩn thống nhất hoặc thiết kế tiêu chuẩn;
áp dụng kết cấu tiến bộ (hệ thống không gian gồm các yếu tố tiêu chuẩn; kết cấu kết hợp chức năng chịu lực và bao che; kết cấu ứng suất trước, dây văng, tấm mỏng và kết hợp làm bằng các loại thép khác nhau);
cung cấp khả năng sản xuất của việc sản xuất và lắp đặt các cấu trúc;
áp dụng các thiết kế đảm bảo ít tốn công sản xuất, vận chuyển và lắp đặt nhất;
cung cấp, như một quy luật, sản xuất trong dây chuyền các cấu trúc và lắp đặt băng tải hoặc khối lớn của chúng;
cung cấp cho việc sử dụng các kết nối nhà máy thuộc loại tiến bộ (hàn tự động và bán tự động, kết nối mặt bích, với các đầu được mài, trên bu lông, kể cả những loại có độ bền cao, v.v.);
cung cấp, như một quy luật, lắp các kết nối trên bu lông, bao gồm cả những cái có độ bền cao; Các mối nối hiện trường hàn được cho phép với sự biện minh thích hợp;
tuân thủ các yêu cầu của tiêu chuẩn nhà nước đối với kết cấu của loại tương ứng.
1.4. Khi thiết kế các tòa nhà và công trình, cần phải áp dụng các phương án kết cấu đảm bảo độ bền, độ ổn định và tính bất biến trong không gian của tổng thể các tòa nhà và công trình cũng như các yếu tố riêng lẻ của chúng trong quá trình vận chuyển, lắp đặt và vận hành.
1,5 *. Thép và vật liệu kết nối, các hạn chế về việc sử dụng thép S345T và S375T, cũng như các yêu cầu bổ sung đối với thép được cung cấp, được cung cấp theo tiêu chuẩn nhà nước và tiêu chuẩn CMEA hoặc điều kiện kỹ thuật, phải được chỉ ra trong phần làm việc (KM) và chi tiết (KMD ) bản vẽ kết cấu thép và trong tài liệu đặt hàng vật liệu.
Tùy thuộc vào các tính năng của kết cấu và các thành phần của chúng, cần phải chỉ ra loại liên tục phù hợp với GOST 27772-88 khi đặt hàng thép.
1,6 *. Kết cấu thép và tính toán của chúng phải đáp ứng các yêu cầu của GOST 27751-88 “Độ tin cậy của kết cấu và nền móng của tòa nhà. Các điều khoản cơ bản để tính toán ”và ST SEV 3972-83“ Độ tin cậy của kết cấu và nền móng công trình. Kết cấu thép. Các quy định cơ bản cho việc tính toán.
1.7. Các phương án thiết kế và các điều kiện tiên quyết cơ bản để tính toán phải phản ánh các điều kiện vận hành thực tế của kết cấu thép.
Theo quy luật, kết cấu thép phải được tính toán như một hệ thống không gian đơn lẻ.
Khi phân chia các hệ thống không gian thống nhất thành các cấu trúc phẳng riêng biệt, cần tính đến sự tương tác của các yếu tố với nhau và với chân đế.
Việc lựa chọn phương án thiết kế cũng như phương pháp tính toán kết cấu thép phải được thực hiện có tính đến việc sử dụng máy tính một cách hiệu quả.
1.8. Theo quy định, việc thiết kế kết cấu thép phải được thực hiện có tính đến các biến dạng không đàn hồi của thép.
Đối với các kết cấu không xác định tĩnh, phương pháp tính toán có tính đến biến dạng không đàn hồi của thép chưa được phát triển, các lực thiết kế (mômen uốn và xoắn, lực dọc và lực ngang) phải được xác định theo giả thiết về biến dạng đàn hồi của thép theo đến một chương trình không đúng định dạng.
Với một nghiên cứu khả thi thích hợp, việc tính toán được phép thực hiện theo một sơ đồ biến dạng, có tính đến ảnh hưởng của các chuyển động của kết cấu chịu tải trọng.
1.9. Các phần tử của kết cấu thép phải có các mặt cắt tối thiểu đáp ứng các yêu cầu của các tiêu chuẩn này, có tính đến các loại sản phẩm cuộn và ống. Trong các phần kết hợp được thiết lập bằng tính toán, phần dưới không được vượt quá 5%.
Đang tải...