ФЕДЕРАЛЬНА ДЕРЖАВНА БЮДЖЕТНА ОСВІТАЛЬНА УСТАНОВА ВИЩОЇ ПРОФЕСІЙНОЇ ОСВІТИ

«ЧУВАСЬКИЙ ДЕРЖАВНИЙ ПЕДАГОГІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ

ім. І Я. ЯКОВЛЄВА»

Кафедра пожежної безпеки

Лабораторна робота №1

з дисципліни: «Автоматика пожежогасіння»

на тему: "Визначення інтенсивності зрошення установок водяного пожежогасіння".

Виконала: студентка 5 курсу групи ПБ-5 спеціальності пожежна безпека

фізико-математичного факультету

Перевірив: Сінцов С. І.

Чебоксари 2013

Визначення інтенсивності зрошення установок водяного пожежогасіння

1. Ціль роботи:навчити слухачів методикою визначення заданої інтенсивності зрошення водою з зрошувачів установки водяного пожежогасіння.

2. Короткі теоретичні відомості

Інтенсивність зрошення водою одна із найважливіших показників, характеризуючих ефективність установки водяного пожежогасіння.

Відповідно до ГОСТ Р 50680-94 «Установки пожежогасіння автоматичні. Загальні вимоги. Методи випробувань». Випробування слід проводити перед здачею установок в експлуатацію та в період експлуатації не рідше одного разу на п'ять років. Існують такі способи визначення інтенсивності зрошення.

1. Відповідно до ГОСТ Р 50680-94 інтенсивність зрошення визначають на вибраній ділянці установки при роботі одного зрошувача для спринклерних та чотирьох зрошувачів для дренчерних установок при розрахунковому тиску. Вибір ділянок для випробувань спринклерних та дренчерних установок здійснюють представники замовника та Держпожнагляду на підставі затвердженої нормативної документації.

Під ділянкою установки, обраною для випробувань, у контрольних точках повинні бути встановлені металеві піддони розміром 0,5*0,5 м і висотою бортів не менше 0,2 м. число контрольованих точок повинно бути прийнято не менше трьох, які повинні розташовуватися в найбільш несприятливих для зрошення місцях. Інтенсивність зрошення I л/(с*м 2) у кожній контрольній точці визначають за формулою:

де W під - обсяг води, зібраний в піддоні за час роботи установки в режимі, що встановився, л; τ – тривалість роботи установки, с; F - площа піддону, що дорівнює 0,25 м 2 .

Інтенсивність зрошення в кожній контрольній точці повинна бути не нижчою за нормативну (табл. 1-3 НПБ 88-2001*).

Цей спосіб вимагає протоки води по всій площі розрахункових ділянок і умовах діючого підприємства.

2. Визначення інтенсивності зрошення за допомогою мірної ємності. Використовуючи проектні дані (нормативна інтенсивність зрошення; фактична площа, що займається зрошувачем; діаметри і довжини трубопроводів), складається розрахункова схема і розраховується необхідний напір у зрошувача, що перевіряється, і відповідний йому напір у живильному трубопроводі біля вузла управління. Потім спринклерний зрошувач змінюється на дренчерний. Під зрошувачем встановлюється мірна ємність, з'єднана рукавом із зрошувачем. Відкривається засувка перед клапаном вузла управління і по манометру, що показує напір у живильному трубопроводі, встановлюється отриманий розрахунком напір. При режимі закінчення вимірюють витрату з зрошувача. Ці операції повторюються для кожного наступного зрошувача, що перевіряється. Інтенсивність зрошення I л/(с*м 2) у кожній контрольній точці визначають за формулою і не повинна бути нижчою за нормативну:

де W під - об'єм води в мірній ємності, л, виміряної за час τ, с; F - площа, що захищається зрошувачем (за проектом), м 2 .

При отриманні незадовільних результатів (хоча б одного з зрошувачів), повинні бути визначені та усунуті причини, а потім повторно проведені випробування.

Чи багато разів обговорювався, кажете? І, на кшталт, все зрозуміло? Які думки будуть на це маленьке дослідження:
Основне, на сьогодні невирішене нормами протиріччя – між круговою картою зрошення спринклеру (епюри) і квадратною (переважно) розстановкою спринклерів на захищається (розрахунковою по СП5) площі.
1. Наприклад, необхідно забезпечити гасіння деякого приміщення площею 120 м2 з інтенсивністю 0,21 л/с*м2. Зі спринклеру СВН-15 з к=0,77 (м.Бійськ) при тиску в три атмосфери (0,3 МПа) буде литися q = 10*0,77*SQRT (0,3) = 4,22 л/с При цьому на паспортній площі 12 м2 буде забезпечена інтенсивність (за паспортом на спринклер) i = 0,215 л/с*м2. Оскільки в паспорті є посилання на те, що цей спринклер відповідає вимогам ГОСТ Р 51043-2002, то, згідно з п.8.23 (перевірка інтенсивності та площі, що захищається) ми повинні вважати ці 12м2 (за паспортом – площа, що захищається) площею кола з радіусом R= 1,95 м. До речі, таку площу виллється 0,215 *12 = 2,58 (л/с), що становить лише 2,58/4,22 = 0,61 від повної витрати спринклера, тобто. майже 40 % води, що подається, ллються за межі нормативної площі, що захищається.
СП5 (Таблиці 5.1 та 5.2) вимагає забезпечити нормативну інтенсивність на нормованій площі, що захищається (а там, як правило, спринклери в кількості не менше 10 шт. розташовані квадратно-гніздовим способом), при цьому згідно з п.В.3.2 СП5:
- умовна розрахункова площа, що захищається одним зрошувачем: Ω = L2 тут L - відстань між зрошувачами (тобто сторона квадрата, в кутах якого стоять спринклери).
І, розумом розуміючи, що вся вода, що виливається зі спринклеру, залишиться на площі, що захищається, коли спринклери у нас стоять по кутах умовних квадратів, дуже просто вважаємо інтенсивність, яку АУП забезпечує на нормативній площі, що захищається: вся витрата (а не 61%) через диктуючий спринклер (через інші витрати буде більше за визначенням) ділимо на площу квадрата зі стороною, що дорівнює кроку розміщення спринклерів. Абсолютно так, як вважають наші зарубіжні колеги (зокрема, для ESFR), тобто, реально, по 4-м спринклерам, розставленим по кутах квадрата зі стороною 3,46 м (S= 12 м2).
При цьому розрахункова інтенсивність на нормативній площі, що захищається, складе 4,22/12 = 0,35 л/с*м2 – вся ж вода виллється на вогнище пожежі!
Тобто. для захисту площі ми можемо і зменшити витрату в 0,35/0,215 = 1,63 рази (зрештою – витрати при будівництво), і отримати необхідну нормами інтенсивність, нам не треба 0,35 л/с*м2, достатньо 0,215 л/с*м2. На всю нормативну площу 120 м2 нам потрібно (спрощено) розрахункових 0,215 (л/с*м2)*120(м2)=25,8 (л/с).
Але тут, вперед всієї планети, вилазить розроблений і внесений в 1994р. Технічним комітетом ТК 274 "Пожежна безпека" ГОСТ Р 50680-94, а саме такий пункт:
7.21 Інтенсивність зрошення визначають на вибраній ділянці при роботі одного зрошувача для спринклерних ... зрошувачів при розрахунковому тиску. - (при цьому карта зрошення спринклеру за методикою вимірювання інтенсивності, прийнятої в цьому ГОСТі - коло).
Ось тут ми й припливли, тому що, буквально розуміючи п.7.21 ГОСТ Р 50680-94 (гасимо одним штуком) у сукупності з п.В.3.2 СП5(захищаємо площа), ми повинні забезпечити нормативну інтенсивність на площі квадрата, вписаного у коло площею 12 м2, т.к. у паспорті на спринклер задана ця (кругла!) площа, що захищається, і за межами цього кола інтенсивність буде вже меншою.
Сторона такого квадрата (крок розстановки спринклерів) дорівнює 2,75 м, яке площа вже не 12м2, а 7,6 м2. При цьому при гасінні на нормативній площі (при роботі кількох спринклерів) реальна інтенсивність зрошення становитиме 4,22/7,6 = 0,56 (л/с*м2). І на всю нормативну площу нам у цьому випадку знадобиться вже 0,56 (л/с*м2)*120(м2)=67,2 (л/с). Це в 67,2 (л / с) / 25,8 (л / с) = 2,6 рази більше, ніж при розрахунку по 4-м спринклерам (по квадрату)! А наскільки це збільшує витрати на труби, насоси, резервуари тощо?

У СРСР основним виробником зрошувачів був Одеський завод "Спецавтоматика", який випускав три види зрошувачів, що монтуються розеткою вгору або вниз, з умовним діаметром вихідного отвору 10; 12 та 15 мм.

За результатами всебічних випробувань для цих зрошувачів були побудовані епюри зрошення в широкому діапазоні тисків і висоти установки. Відповідно до отриманих даних і були встановлені в СНиП 2.04.09-84 нормативи щодо їх розміщення (залежно від пожежного навантаження) на відстані 3 або 4 м один від одного. Ці нормативи без зміни внесені до НПБ 88-2001.

В даний час основний обсяг зрошувачів надходить з-за кордону, так як російські виробники ВО "Спец-автоматика" (м. Бійськ) і ЗАТ "Ропотек" (м. Москва) не в стані повністю забезпечити потребу в них вітчизняних споживачів.

У проспектах на зарубіжні зрошувачі, як правило, відсутні дані щодо більшості технічних параметрів, що регламентуються вітчизняними нормами. У зв'язку з цим провести порівняльну оцінку показників якості одно-типної продукції, що випускається різними фірмами, неможливо.

Сертифікаційними випробуваннями не передбачається вичерпна перевірка вихідних гідравлічних параметрів, необхідних для проектування, наприклад епюр інтенсивності зрошення в межах площі, що захищається в залежності від тиску і висоти установки зрошувача. Як правило, ці дані відсутні й у технічній документації, проте без цих відомостей неможливо коректне виконання проектних робіт з АУП.

Зокрема, найважливішим параметром зрошувачів, необхідним для проектування АУП, є інтенсивність зрошення площі, що захищається в залежності від тиску і висоти установки зрошувача.

Залежно від конструкції зрошувача площа зрошення в міру підвищення тиску може залишатися незмінною, зменшуватися або збільшуватися.

Наприклад, епюри зрошення універсального зрошувача типу CU/P, встановленого розеткою вгору, практично слабко змінюються від тиску подачі не більше 0,07-0,34 МПа (рис. IV. 1.1). Навпаки, епюри зрошення зрошувача цього типу, встановленого розеткою вниз, при зміні тиску подачі в тих же межах змінюються інтенсивніше.

Якщо зрошувана площа зрошувача при зміні тиску залишається незмінною, то в межах площі зрошення 12 м 2 (коло R ~ 2 м) можна розрахунковим шляхом встановити тиск Р т,при якому забезпечується необхідна за проектом інтенсивність зрошення i m:

де Р ні i н - тиск і відповідне йому значення інтенсивності зрошення згідно з ГОСТ Р 51043-94 та НПБ 87-2000.

Значення i н Р нзалежать від діаметра вихідного отвору.

Якщо зі зростанням тиску площа зрошення зменшується, то інтенсивність зрошення зростає більш істотно порівняно з рівнянням (IV. 1.1), проте при цьому необхідно враховувати, що має скорочуватися відстань між зрошувачами.

Якщо зі зростанням тиску площа зрошення збільшується, то інтенсивність зрошення може трохи підвищуватися, залишатися незмінною або істотно зменшуватися. У цьому випадку розрахунковий метод визначення інтенсивності зрошення залежно від тиску неприйнятний, тому відстань між зрошувачами можна визначити, користуючись лише епюрами зрошення.

Зазначені практично випадки відсутності ефективності гасіння АУП нерідко є наслідком неправильного розрахунку гідравлічних ланцюгів АУП (недостатньої інтенсивності зрошення).

Наведені в окремих проспектах зарубіжних фірм епюри зрошення характеризують видимий кордон зони зрошення, не будучи числовою характеристикою інтенсивності зрошення, і тільки вводять в оману фахівців проектних організацій. Наприклад, на епюрах зрошення універсального зрошувача типу CU/P межі зони зрошення не позначені числовими значеннями інтенсивності зрошення (див. рис. IV.1.1).

Попередню оцінку подібних епюр можна зробити наступним чином.

Згідно з графіком q = f(K, Р)(рис. IV. 1.2) визначається витрата із зрошувача при коефіцієнті продуктивності До,вказаному в технічній документації, і тиску на відповідній епюрі.

Для зрошувача при До= 80 та Р = 0,07 МПа витрата становить q p =007~ 67 л/хв (1,1 л/c).

Відповідно до ГОСТ Р 51043-94 і НПБ 87-2000 при тиску 0,05 МПа зрошувачі концентричного зрошення з діаметром вихідного отвору від 10 до 12 мм повинні забезпечувати інтенсивність не менше 0,04 л/(см 2).

Визначаємо витрати з зрошувача при тиску 0,05 МПа:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 л/c. (IV. 1.2)

Припускаючи, що зрошення у межах зазначеної площі зрошення радіусом R≈3,1 м (див. рис. IV. 1.1,а) рівномірна і вся вогнегасна речовина розподіляється тільки на площу, що захищається, визначаємо середню інтенсивність зрошення:

Таким чином, дана інтенсивність зрошення в межах наведеної епюри не відповідає нормативному значенню (необхідно не менше 0,04 л/(с*м 2)). 2000 на площі 12 м2 (радіус ~2 м), потрібне проведення відповідних випробувань.

Для кваліфікованого проектування АУП в технічній документації на зрошувачі повинні бути представлені епюри зрошення в залежності від тиску і висоти установки. Подібні епюри універсального зрошувача типу РПТК наведено на рис. IV. 1.3, а зрошувачів, вироблених ВО "Спецавтоматика" (м. Бійськ), - у додатку 6.

Відповідно до наведених епюр зрошення для даної конструкції зрошувачів можна зробити відповідні висновки про вплив тиску на інтенсивність зрошення.

Наприклад, якщо зрошувач РПТК встановлений розеткою нагору, то при висоті установки 2,5 м інтенсивність зрошення практично не залежить від тиску. У межах площі зони радіусами 1,5; 2 і 2,5 м інтенсивність зрошення при підвищенні тиску вдвічі зростає на 0,005 л/(с*м 2), тобто на 4,3-6,7 %, що свідчить про значне збільшення площі зрошення. Якщо за підвищенні тиску вдвічі площа зрошення залишиться незмінною, то інтенсивність зрошення має збільшитися в 1,41 разу.

При встановленні зрошувача РПТК розеткою вниз інтенсивність зрошення зростає більш істотно (на 25-40%), що свідчить про незначне збільшення площі зрошення (при незмінній площі зрошення інтенсивність мала б збільшитися на 41%).

Витрата води для пожежогасіння з мережі протипожежного водопроводу на підприємствах нафтопереробної та нафтохімічної промисловості має прийматися з розрахунку двох одночасних пожеж на підприємстві: однієї пожежі у виробничій зоні та другої пожежі – у зоні сировинних або товарних складів горючих газів, нафти та нафтопродуктів.

Витрата води визначається розрахунком, але має прийматися щонайменше: для виробничої зони – 120 л/с, для складів – 150 л/с. Витрата та запас води повинен забезпечувати гасіння та захист обладнання стаціонарними установками та пересувною пожежною технікою.

За розрахункову витрату води при пожежі на складі нафти та нафтопродуктів слід приймати одну з таких найбільших витрат: на пожежогасіння та охолодження резервуарів (виходячи з найбільшої витрати під час пожежі одного резервуара); на пожежогасіння та охолодження залізничних цистерн, зливно-наливних пристроїв та естакад або на пожежогасіння зливно-наливних пристроїв для автомобільних цистерн; Найбільша сумарна витрата на зовнішнє та внутрішнє пожежогасіння однієї з будівель складу.

Витрати вогнегасних засобів слід визначати, виходячи з інтенсивності їх подачі (табл. 5.6) на розрахункову площу гасіння нафти та нафтопродуктів (наприклад, у наземних вертикальних резервуарах зі стаціонарним дахом за розрахункову площу гасіння приймається площа горизонтального перерізу резервуара).

Витрати води на охолодження наземних вертикальних резервуарів слід визначити розрахунком, виходячи з інтенсивності подачі води, що приймається за таблицею 5.3. Загальна витрата води визначається як сума витрат на охолодження резервуара, що горить, і охолодження сусідніх з ним у групі.

Вільний тиск у мережі протипожежного водопроводу при пожежі слід приймати:

· при охолодженні стаціонарною установкою - за технічною характеристикою кільця зрошення, але не менше 10 м на рівні кільця зрошення;

· при охолодженні резервуарів пересувною пожежною технікою з технічної характеристики пожежних стволів, але не менше 40 м.

Розрахункову тривалість охолодження резервуарів (палаючого та сусідніх з ним) слід приймати:

· наземних резервуарів під час гасіння пожежі автоматичною системою – 4 год;

· При гасінні пересувної пожежної технікою - 6 год;

· Підземних резервуарів – 3 год.

Загальна витрата води з водопровідної мережі для захисту апаратів колонного типу при умовній пожежі стаціонарними установками водяного зрошення приймається як сума витрат води на зрошення колонного апарату, що горить, і двох сусідніх з ним, розташованих на відстані менше двох діаметрів найбільшого з них. Інтенсивність подачі води в розрахунку на 1 м 2 поверхні, що захищається апаратів колонного типу з ЗВГ і ЛЗР приймається рівною 0,1 л/(с×м 2).

Розрахунок кільцевого зрошувального трубопроводу розглянемо на прикладі охолодження бічної поверхні при пожежі вертикального наземного резервуару з ЛЗР зі стаціонарним дахом номінальним обсягом W= 5000 м 3 діаметром dр = 21 м та висотою H= = 15 м. Стаціонарна установка охолодження резервуара складається з горизонтального секційного кільця зрошення (зрошувального трубопроводу з пристроями розпилення води), що розміщується у верхньому поясі стінок резервуара, сухих стояків та горизонтальних трубопроводів, що з'єднують секційне кільце зрошення з водою5. .

Рис. 5.5. Схема ділянки водопровідної мережі з кільцем зрошення:

1 - Ділянка кільцевої мережі; 2 - Засувка на відгалуженні; 3 – кран для зливу води; 4 – сухий стояк та горизонтальний трубопровід; 5 – зрошувальний трубопровід із пристроями для розпилення води

Визначимо загальну витрату охолодження резервуара при інтенсивності подачі води J= 0,75 л/с на 1 м довжини його кола (табл. 5.3) Q = J p dр = 0,75×3,14×21 = 49,5 л/с.

У кільці зрошення як зрошувачі приймаємо дренчери з плоскою розеткою ДП-12 з діаметром вихідного отвору 12 мм.

Визначаємо витрату води з одного дренчеру за формулою

де До- Витратна характеристика дренчера, До= 0,45 л/(с×м 0,5); H а= 5 м - мінімальний вільний напір. Тоді л / с. Визначаємо кількість дренчерів. Тоді Q = nq= 50×1 = 50 л/с.

Відстань між дренчерами при діаметрі кільця Dдо = 22 м.

Діаметр відгалуження dвс підводить воду до кільця, при швидкості руху води V= 5 м/с дорівнює м.

Приймаємо діаметр трубопроводу dНД = 125 мм.

По кільцю від крапки bдо точки авода піде за двома напрямками, тому діаметр труби кільцевої ділянки визначимо з умови пропуску половини загальної витрати м-коду.

Для рівномірності зрошення стінок резервуара, тобто необхідності незначного перепаду напору в кільці зрошення у диктуючого (точка а) та найближчого до точки bдренчерів приймаємо dдо = 100 мм.

За формулою визначимо втрати напору hдо півкільця м. = 15 м. .

Величина вільного напору на початку відгалуження враховується щодо характеристики насоса.

Для більш високих установок (наприклад, колон ректифікації) можна передбачити кілька перфорованих трубопроводів на різних відмітках. Напір найбільш високо розташованого трубопроводу з отворами необхідно приймати трохи більше 20–25 м.

Вибір вогнегасної речовини, способу пожежогасіння та типу автоматичної установки пожежогасіння.

Можливі ОТВ вибирають відповідно до НПБ 88-2001. Враховуючи відомості про застосування ОТВ для АУП залежно від класу пожежі та властивостей матеріальних цінностей, згідна з рекомендаціями для гасіння пожеж класу А1 (А1- горіння твердих речовин, що супроводжуються тлінням) підійде тонкорозпорошена вода ТРВ.

У розрахунковому графічному завдання приймаємо АУП-ТРВ. У житловому будинку, що розглядається, буде стрінгерною водонаповненою (для приміщень з мінімальною температурою повітря 10˚С і вище). Спринклерні установки приймаються у приміщеннях із підвищеною пожежною небезпекою. Проектування установок ТРВ повинне здійснюється з урахуванням архітектурно-планувальних рішень приміщення, що захищається, і технічних параметрів, технічних установок ТРВ приведених до документації на розпилювачі або модульні установок ТРВ. Параметри проектованої стринклерної АУП (інтенсивність зрошення витрата ОТВ мінімальна площа зрошення тривалість подачі води та максимальна відстань між стринклерними зрошувачами, визначаємо відповідно . У розділі 2.1 у РГЗ була певна група приміщень. Для захисту приміщень слід використовувати зрошувачі В3 “.

Таблиця 3

Параметри установки пожежогасіння.

2.3. Трасування систем пожежогасіння.

На малюнку зображена схема трасування, відповідно до якої необхідно встановити зрошувач у приміщенні, що захищається:

Малюнок 1.

Кількість спринклерних зрошувачів в одній секції установки не обмежується. При цьому для видачі сигналу уточнюючого розташування загоряння будівлі, а також для включення систем оповіщення і димовидалення рекомендується встановлювати на трубопроводах живлення сигналізатори потоків рідини з характером спрацьовування. Для групи 4 мінімальна відстань від верхньої кромки предметів до зрошувачів має становити 0,5 метри. Відстань від розетки спринклерного зрошувача, що встановлюються вертикально до площини перекриття, повинна становити від 8 до 40 см. У проектованій АУП приймаємо цю відстань рівну 0,2м. У межах одного елемента, що захищається, слід встановити одиночні зрошувачі з однаковим діаметром, тип зрошувача буде визначений за результатом гідравлічного розрахунку.

3. Гідравлічний розрахунок системи пожежогасіння.

Гідравлічний розрахунок спринклерної мережі виконують з метою:

1. Визначення витрати води

2. Порівняння питомої витрати інтенсивності зрошення з нормативною вимогою.

3. Визначення необхідного тиску водоживильників та найбільш економних діаметрів труб.

Гідравлічний розрахунок протипожежного водопроводу зводиться до вирішення трьох основних завдань:

1. Визначення тиску на вході в протипожежний водопровід (на осі вихідного патрубка, насоса). Якщо задана розрахункова витрата води, схема трасування трубопроводів, їх довжина і діаметр, а також тип арматури. У разі розрахунок починається з визначення втрат тиску під час руху води залежно від діаметра трубопроводів тощо. Закінчується розрахунок вибором марки насоса за розрахунковою витратою води та тиском на початку установки

2. Визначення витрати води за заданим тиском на початку протипожежного трубопроводу. Розрахунок починається з визначення гідравлічного опору всіх елементів трубопроводу та закінчується встановленням витрати води із заданого тиску на початку пожежного водопроводу.

3. Визначення діаметра трубопроводу та інших елементів з розрахункової витрати води та тиску на початку трубопроводу.

Визначення необхідного тиску при заданій інтенсивності зрошення.

Таблиця 4.

Параметри зрошувачів «Макстоп»

У розділі була прийнята спринклерна АУП, відповідно приймаємо, що будуть застосовані зрошувачі марки СІS-ПН 0 0,085 – зрошувачі спринкрельні, водяні, спеціального призначення з потоком концентричної спрямованості, що встановлюються вертикально без декоративного покриття з коефіцієнтом продуктивності 0,085, номінальною температурою води в диктуючому зрошувачі визначається за формулою:

Коефіцієнт продуктивності становить 0,085;

Необхідний вільний тиск рівний 100 м.

3.2. Гідравлічний розрахунок розділових та живильних трубопроводів.

Для кожної секції пожежогасіння визначається найвіддаленіша або найбільш високорозташована зона, що захищається, і гідравлічний розрахунок проводиться саме для цієї зони в межах розрахункової площі. Відповідно до виконаного виду трасування системи пожежогасіння, за конфігурацією вона тупикова, не симетрична з водопроводом ранковим тру не суміщена. Вільний напір у диктуючого зрошувача становить 100 м, втрата напору на ділянці, що подає рівні:

Ділянка довжина ділянки трубопроводу між зрошувачами;

Витрата рідини на ділянці трубопроводу;

Коефіцієнт, що характеризує втрату напору по довжині трубопроводу для обраної марки становить 0,085;

Необхідний вільний напір у кожного наступного зрошувача являє собою суму, що складається з необхідного вільного напору попереднього зрошувача, і втрата напору на ділянці трубопроводу між ними:

Витрата води піноутворювача з наступного зрошувача визначається за такою формулою:

У пункті 3.1 було визначено витрати диктуючого зрошувача. Трубопроводи водонаповнених установок повинні бути виконані з оцинкованої та нержавіючої сталі, діаметр трубопроводу визначають за формулою:

Ділянки витрати води, м 3 /с

Швидкість руху води м/с. приймаємо швидкість руху від 3 до 10 м/с

Діаметр та трубопроводу виражаємо в мл і збільшуємо до найближчого значення (7). Труби з'єднаються зварним способом, фасонні деталі виготовляються дома. Діаметри трубопроводу слід визначати на кожній розрахунковій ділянці.

Отримані результати гідравлічного розрахунку зводимо в таблицю 5.

Таблиця 5.

3.3Визначення необхідного напору у системі