Föderaalosariigi EELARVEST KÄSITLEV KÕRGHARIDUSASUTUS

"CHUVASHI RIIKLIK PEDAGOOGIAÜLIKOOL

neid. JA MINA. JAKOVLEV"

Tuleohutuse osakond

Labor nr 1

distsipliin: "Tulekustutusautomaatika"

teemal: "Vesikustutusseadmete kastmise intensiivsuse määramine."

Lõpetanud: PB-5 rühma tuleohutuse eriala 5. kursuse õpilane

Füüsika-matemaatikateaduskond

Kontrollis: Sintsov S.I.

Cheboksary 2013

Vee tulekustutusseadmete niisutamise intensiivsuse määramine

1. Töö eesmärk:õpetada õpilastele metoodikat vesikustutuspaigaldise sprinkleritest veega kastmise määratud intensiivsuse määramiseks.

2. Lühike teoreetiline teave

Veega niisutamise intensiivsus on üks olulisemaid vesikustutuspaigaldise tõhusust iseloomustavaid näitajaid.

Vastavalt standardile GOST R 50680-94 “Automaatsed tulekustutusseadmed. Üldised tehnilised nõuded. Katsemeetodid". Katsed tuleks läbi viia enne seadmete kasutuselevõttu ja käitamise ajal vähemalt kord viie aasta jooksul. Niisutamise intensiivsuse määramiseks on järgmised viisid.

1. Vastavalt standardile GOST R 50680-94 määratakse niisutamise intensiivsus paigaldise valitud kohas, kui üks sprinkler sprinklerite jaoks ja neli sprinklerit üleujutusseadmete jaoks töötavad kavandatud rõhul. Sprinkleri- ja üleujutuspaigaldiste katsetamiskohtade valiku teostavad kliendi ja riikliku tuletõrjejärelevalve esindajad kinnitatud regulatiivse dokumentatsiooni alusel.

Katsetamiseks valitud paigalduskoha alla tuleks kontrollpunktidesse paigaldada metallalused mõõtmetega 0,5 * 0,5 m ja küljekõrgus vähemalt 0,2 m. Kontrollpunktide arv tuleks võtta vähemalt kolm, mis peaksid paiknema enamikus kohtades, mis on niisutamiseks ebasoodsad. Niisutusintensiivsus I l ​​/ (s * m 2) igas kontrollpunktis määratakse järgmise valemiga:

kus W alla - paigaldise püsiolekus töötamise ajal kogutud vee maht, l; τ on paigalduse kestus, s; F on kaubaaluse pindala, mis on võrdne 0,25 m 2.

Kastmise intensiivsus üheski kontrollpunktis ei tohiks olla madalam kui standard (tabelid 1-3 NPB 88-2001*).

See meetod nõuab vee lekkimist kogu projekteerimisalale ja tegutseva ettevõtte tingimustes.

2. Kastmise intensiivsuse määramine mõõtemahuti abil. Kasutades projekteerimisandmeid (normatiivne niisutusintensiivsus; sprinkleri tegelik pindala; torustike läbimõõdud ja pikkused) koostatakse projekteerimisskeem ning arvutatakse vajalik rõhk testitavas sprinkleris ja vastav rõhk toitetorustikus juhtseadmel. arvutatud. Seejärel muudetakse sprinkler üleujutuseks. Sprinkleri alla on paigaldatud mõõtemahuti, mis on vooliku abil sprinkleri külge ühendatud. Klapp avaneb juhtseadme klapi ees ja toitetorustiku rõhku näitava manomeetri abil määratakse arvutuslikult saadud rõhk. Väljahingamise püsiolekus mõõdetakse sprinklerist tuleva voolukiirust. Neid toiminguid korratakse iga järgneva testitud sprinkleri puhul. Niisutusintensiivsus I l ​​/ (s * m 2) igas kontrollpunktis määratakse valemiga ja see ei tohiks olla madalam kui standard:

kus W alla on vee maht mõõtepaagis, l, mõõdetuna aja jooksul τ, s; F on vihmutiga kaitstud ala (vastavalt projektile), m 2.

Ebarahuldavate tulemuste (vähemalt ühe sprinkleri) saamisel tuleb põhjused välja selgitada ja kõrvaldada ning seejärel katseid korrata.

Seda on mitu korda arutatud, ütlete? Ja kas kõik on selge? Mida arvate sellest väikesest uuringust:
Põhiline vastuolu, mida täna normidega ei ole lahendatud, on ümmarguse vihmutiga kastmiskaardi (epurid) ja ruudukujulise (valdav enamuses) vihmutite paigutuse vahel kaitsealal (arvutatud SP5 järgi).
1. Näiteks peame tagama teatud ruumi, mille pindala on ​120 m2, kustutamise intensiivsusega 0,21 l / s * m2. SVN-15 sprinklerist, mille k = 0,77 (Biysk) rõhul kolme atmosfääri (0,3 MPa), voolab q = 10 * 0,77 * SQRT (0,3) = 4,22 l / s , samas kui passi piirkonnas 12 m2 tagatakse intensiivsus (vihmuti passi järgi) i = 0,215 l/s*m2. Kuna pass sisaldab viidet selle kohta, et see sprinkler vastab GOST R 51043-2002 nõuetele, siis vastavalt punktile 8.23 ​​(intensiivsuse ja kaitseala kontrollimine) peame arvestama nende 12m2 (passi järgi). - kaitseala) ringi pindalana raadiusega R = 1,95 m. Muide, sellisele alale valgub välja 0,215 * 12 = 2,58 (l / s), mis on ainult 2,58 / 4,22 = 0,61 sprinkleri koguvoolust, s.o. ligi 40% tarnitavast veest voolab väljapoole normkaitseala.
SP5 (tabelid 5.1 ja 5.2) eeldab, et normaliseeritud kaitsealal oleks tagatud normintensiivsus (ja seal on reeglina nelinurkselt paigutatud vihmutid koguses vähemalt 10 tükki), kusjuures vastavalt punktile SP5 B.3.2:
- ühe vihmutiga kaitstud tingimuslik arvutuslik pindala: Ω = L2, siin L on vihmutite vaheline kaugus (st ruudu külg, mille nurkades on vihmutid).
Ja mõistes intellektuaalselt, et kogu sprinklerist väljavalguv vesi jääb kaitsealale, kui meil on sprinklerid tingimuslike ruutude nurkades, siis me võtame väga lihtsalt arvesse intensiivsust, mida AFS pakub standardsel kaitsealal: kogu vooluhulk. (ja mitte 61%) dikteeriva sprinkleri kaudu (ülejäänud puhul on voolukiirus definitsiooni järgi suurem) jagatakse ruudu pindalaga, mille külg on võrdne sprinklerite vahekaugusega. Täiesti sama, mida meie väliskolleegid usuvad (eelkõige ESFR-i puhul), st tegelikkuses 3,46 m (S = 12 m2) ruudu nurkadesse paigutatud vihmuti järgi.
Sel juhul on normikaitsealal arvutatud intensiivsus 4,22/12 = 0,35 l / s * m2 - kogu vesi valgub tulele!
Need. ala kaitsmiseks saame vähendada vooluhulka 0,35 / 0,215 = 1,63 korda (lõppkokkuvõttes - ehituskulud) ja saada normidega nõutud intensiivsus, kuid me ei vaja 0,35 l / s * m2, 0,215 on piisav l /s*m2. Ja kogu standardpinna 120 m2 jaoks vajame (lihtsustatult) arvutatuna 0,215 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 25,8 (l / s).
Kuid siin, ülejäänud planeedi ees, tuleb välja arendatud ja kasutusele võetud 1994. aastal. Tehniline komitee TK 274 "Tuleohutus" GOST R 50680-94, nimelt see punkt:
7.21 Kastmise intensiivsus määratakse valitud piirkonnas ühe sprinkleri töötamise ajal sprinklerite ... sprinklerite jaoks kavandatud rõhul. - (samal ajal on selles GOST-is vastuvõetud intensiivsuse mõõtmise meetodiga sprinkleri niisutuskaart ring).
Siia me purjetasime, sest mõistes sõna-sõnalt GOST R 50680-94 punkti 7.21 (ühe tükiga kustutamine) koos SP5 punktiga B.3.2 (ala kaitsmine), peame tagama standardse intensiivsuse piirkonnas ​ruut, mis on kirjutatud ringi, mille pindala on 12 m2, sest vihmuti passis on see (ümmargune!) kaitseala antud ja väljaspool selle ringi piire jääb intensiivsus juba väiksemaks.
Sellise ruudu külg (sprinkleri vahe) on 2,75 m ja selle pindala ei ole enam 12 m2, vaid 7,6 m2. Samal ajal on standardalal kustutamisel (kui töötab mitu sprinklerit) tegelik niisutusintensiivsus 4,22 / 7,6 = 0,56 (l / s * m2). Ja sel juhul vajame kogu reguleeritava piirkonna jaoks 0,56 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 67,2 (l / s). See on 67,2 (l / s) / 25,8 (l / s) = 2,6 korda rohkem kui 4 sprinkleri (ruut) arvutamisel! Ja kui palju see tõstab torude, pumpade, paakide jms maksumust?

NSV Liidus oli sprinklerite peamiseks tootjaks Odessa tehas "Spetsavtomatika", mis tootis kolme tüüpi vihmuteid, mis olid paigaldatud rosetiga üles või alla, tingimusliku väljalaskeava läbimõõduga 10; 12 ja 15 mm.

Nende vihmutite põhjalike katsete tulemuste kohaselt koostati niisutusskeemid laias vahemikus rõhkude ja paigalduskõrguste jaoks. Vastavalt saadud andmetele kehtestati standardid SNiP 2.04.09-84 nende paigutamiseks (olenevalt tulekoormusest) üksteisest 3 või 4 m kaugusele. Need standardid sisalduvad NPB 88-2001 muutmata kujul.

Praegu pärineb peamine sprinklerite maht välismaalt, kuna Venemaa tootjad PO "Spets-Avtomatika" (Biysk) ja CJSC "Ropotek" (Moskva) ei suuda kodutarbijate nõudlust nende järele täielikult rahuldada.

Välismaiste sprinklerite prospektides reeglina puuduvad andmed enamiku kodumaiste standarditega reguleeritud tehniliste parameetrite kohta. Sellega seoses ei ole võimalik läbi viia erinevate ettevõtete toodetud sama tüüpi toodete kvaliteedinäitajate võrdlevat hindamist.

Sertifitseerimiskatsed ei võimalda projekteerimiseks vajalike esialgsete hüdrauliliste parameetrite ammendavat kontrollimist, näiteks niisutusintensiivsuse diagramme kaitsealal, sõltuvalt sprinkleripaigaldise rõhust ja kõrgusest. Reeglina ei ole need andmed saadaval ka tehnilises dokumentatsioonis, kuid ilma selle teabeta ei ole võimalik AUP-i projekteerimistöid korrektselt teostada.

Eelkõige on sprinklerite kõige olulisem parameeter, mis on vajalik AFS-i projekteerimiseks, kaitseala niisutamise intensiivsus, mis sõltub sprinkleri paigalduse rõhust ja kõrgusest.

Olenevalt vihmuti konstruktsioonist võib niisutusala jääda muutumatuks, rõhu tõustes väheneda või suureneda.

Näiteks rosetiga ülespoole paigaldatud universaalse CU/P tüüpi vihmuti kastmiskõverad muutuvad praktiliselt vähe toiterõhust vahemikus 0,07-0,34 MPa (joonis IV. 1.1). Vastupidi, seda tüüpi pistikupesaga paigaldatud vihmuti kastmisskeemid muutuvad intensiivsemalt, kui toiterõhk muutub samades piirides.

Kui sprinkleri niisutatav ala jääb rõhu muutumisel muutumatuks, siis 12 m 2 kastmisala piires (ring R ~ 2 m) saate arvutada rõhu P t, mille puhul on tagatud projekti i m nõutav niisutusintensiivsus:

kus R n ja i n - rõhk ja niisutusintensiivsuse vastav väärtus vastavalt standarditele GOST R 51043-94 ja NPB 87-2000.

Väärtused i n ja R n oleneb väljalaskeava läbimõõdust.

Kui kastmispind väheneb rõhu suurenedes, siis kastmise intensiivsus suureneb võrreldes võrrandiga (IV. 1.1) oluliselt rohkem, samas tuleb arvestada, et ka vihmutite vahekaugust tuleks vähendada.

Kui rõhu suurenemisel kastmisala suureneb, võib kastmise intensiivsus veidi suureneda, jääda muutumatuks või oluliselt väheneda. Sellisel juhul on rõhust sõltuva niisutamise intensiivsuse määramise arvutusmeetod vastuvõetamatu, seega saab vihmutite vahelise kauguse määrata ainult kastmisskeemide abil.

Praktikas täheldatud AFS-i kustutamise ebaefektiivsuse juhtumid on sageli tingitud AFS-i hüdroahelate valest arvutamisest (ebapiisav niisutamise intensiivsus).

Välisfirmade eraldi prospektides toodud kastmisskeemid iseloomustavad niisutusvööndi nähtavat piiri, mis ei ole niisutusintensiivsuse arvnäitaja, ning eksitavad vaid projekteerimisorganisatsioonide spetsialiste. Näiteks universaalse CU/P tüüpi sprinkleri kastmisdiagrammidel ei ole niisutustsooni piire näidatud kastmise intensiivsuse arvväärtustega (vt joonis IV.1.1).

Selliste diagrammide esialgse hinnangu saab anda järgmiselt.

Õigeaegselt q = f(K, P)(joonis IV. 1.2) määratakse sprinkleri voolukiirus jõudluskoefitsiendiga TO, tehnilises dokumentatsioonis täpsustatud ja rõhk vastaval diagrammil.

Vihmuti jaoks kl To= 80 ja P = 0,07 MPa q p =007~ 67 l/min (1,1 l/s).

Vastavalt standarditele GOST R 51043-94 ja NPB 87-2000 peavad rõhul 0,05 MPa kontsentrilised niisutusvihmutid, mille väljalaskeava läbimõõt on 10–12 mm, tagama intensiivsuse vähemalt 0,04 l / (cm 2).

Määrame sprinklerist voolukiiruse rõhul 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Eeldusel, et niisutamine on määratud raadiusega niisutuspiirkonnas R≈3,1 m (vt joon. IV. 1.1, a) ühtlane ja kogu tulekustutusaine jaotatakse ainult kaitsealale, määrame keskmise niisutusintensiivsuse:

Seega ei vasta antud diagrammil see niisutusintensiivsus standardväärtusele (vajalik on vähemalt 0,04 l / (s * m 2). Selleks, et teha kindlaks, kas see sprinkleri konstruktsioon vastab GOST R 51043-94 ja NPB nõuetele 87-2000 12 m 2 suurusel alal (~2 m raadiusega), on vajalikud vastavad katsed.

AFS-i kvalifitseeritud konstruktsiooni jaoks peaks sprinklerite tehniline dokumentatsioon sisaldama niisutusskeeme sõltuvalt rõhust ja paigalduskõrgusest. RPTK tüüpi universaalse sprinkleri sarnased skeemid on näidatud joonisel fig. IV. 1.3 ja PA "Spetsavtomatika" (Biysk) toodetud sprinkleritele - 6. lisas.

Selle sprinklerite konstruktsiooni ülaltoodud kastmisskeemide järgi on võimalik teha asjakohased järeldused surve mõju kohta niisutamise intensiivsusele.

Näiteks kui RPTK vihmutusseade on paigaldatud tagurpidi, siis 2,5 m paigalduskõrgusel on kastmise intensiivsus praktiliselt survest sõltumatu. 1,5 raadiusega tsooni piirkonnas; 2 ja 2,5 m, suureneb niisutusintensiivsus 2-kordse rõhu tõusuga 0,005 l / (s * m 2), s.o 4,3-6,7%, mis viitab niisutusala olulisele suurenemisele. Kui 2-kordse rõhu suurenemise korral jääb kastmisala muutumatuks, peaks kastmise intensiivsus suurenema 1,41 korda.

Kui RPTK sprinkler on paigaldatud pistikupesaga allapoole, suureneb kastmise intensiivsus oluliselt (25-40%), mis viitab kastmisala mõningasele suurenemisele (kui kastmisala oli muutumatu, oleks intensiivsus pidanud tõusma 41% võrra). ).

Nafta rafineerimis- ja naftakeemiatööstuse ettevõtete tulekustutusveevarustusvõrgust tulekustutusvee kulu tuleks võtta kahe samaaegse tulekahju kiirusega ettevõttes: üks tulekahju tootmispiirkonnas ja teine ​​tulekahju piirkonnas. tooraine või põlevate gaaside, nafta ja naftatoodete ladudes.

Veetarbimine määratakse arvutusega, kuid seda tuleks võtta vähemalt: tootmispiirkonna jaoks - 120 l / s, ladude jaoks - 150 l / s. Vee tarbimine ja varustamine peab tagama seadmete kustutamise ja kaitsmise statsionaarsete paigaldiste ja mobiilsete tulekustutusvahenditega.

Nafta ja naftasaaduste lao tulekahju korral prognoositava veekulu jaoks tuleks võtta üks järgmistest suurimatest kuludest: tulekustutus- ja mahutite jahutamine (lähtudes suurimast kulust ühe mahuti tulekahju korral); raudteetsisternide, peale- ja mahalaadimisseadmete ning viaduktide tulekustutamiseks ja jahutamiseks või paakvagunite peale- ja mahalaadimisseadmete tulekustutamiseks; suurim kogukulu ühe laohoone välis- ja sisetulekahju kustutamiseks.

Tulekustutusainete maksumuse määramisel tuleks lähtuda nende varustamise intensiivsusest (tabel 5.6) hinnangulisele õli ja naftasaaduste kustutusalale (näiteks statsionaarse katusega maapealsetes vertikaalsetes mahutites Arvutuslikuks kustutusalaks võetakse paagi horisontaalne osa).

Jahutusmaa vertikaalpaakide veetarbimine tuleks määrata arvutustega, mis põhinevad veevarustuse intensiivsusel, mis on võetud tabelist 5.3. Vee kogukulu on määratletud kui põleva paagi jahutamise ja rühma naabermajade jahutamise kulude summa.

Tulekahju korral tuletõrje veevarustusvõrgu vabarõhku tuleks võtta:

· jahutamisel statsionaarse paigaldise abil - vastavalt niisutusrõnga tehnilistele omadustele, kuid mitte vähem kui 10 m niisutusrõnga tasemel;

paakide jahutamisel mobiilsete tuletõrjeseadmetega vastavalt tuletõrjeotsikute tehnilistele omadustele, kuid mitte vähem kui 40 m.

Paakide (põlevad ja sellega külgnevad) jahutamise hinnanguline kestus tuleks võtta:

maapealsed mahutid tulekahju kustutamisel automaatse süsteemiga - 4 tundi;

liikuvate tuletõrjevahenditega kustutamisel - 6 tundi;

maa-alused mahutid - 3 tundi.

Veevarustusvõrgu kogu veekulu kolonntüüpi seadmete kaitseks statsionaarsete veeniisutusseadmete simuleeritud tulekahju korral võetakse põleva kolonni aparaadi ja kahe kõrvuti asuva, vahemaa, mis on väiksem kui kaks diameetrit neist suurimast. Veevarustuse intensiivsus LPG ja tuleohtlike vedelikega kolonnitüüpi seadmete kaitstud pinna 1 m 2 kohta eeldatakse 0,1 l / (s × m 2).

Mõelge rõngakujulise niisutustorustiku arvutamisele nimimahuga statsionaarse katusega maandatud vertikaalse tuleohtlike vedelikega paagi tulekahju korral külgpinna jahutamise näitel. W\u003d 5000 m 3, läbimõõt d p = 21 m ja kõrgus H= = 15 m Statsionaarne paagi jahutusseade koosneb horisontaalsest sektsioonist niisutusrõngast (kastmistorustik koos veepihustusseadmetega), mis paikneb paagi seinte ülemises vöös, kuivpüstikutest ja horisontaalsetest torujuhtmetest, mis ühendavad sektsioonniisutusrõngast tulekustutusseadmega veevarustusvõrk (joonis 5.5) .

Riis. 5.5. Niisutusrõngaga veevarustusvõrgu lõigu skeem:

1 - ringvõrgu lõik; 2 - ventiil harul; 3 - kraan vee ärajuhtimiseks; 4 – kuiv tõusutoru ja horisontaalne torustik; 5 – niisutustorustik vee pritsimise seadmetega

Määrakem kogukulu paagi jahutamiseks veevarustuse intensiivsuse juures J\u003d 0,75 l / s selle ümbermõõdu 1 m kohta (tabel 5.3) K = J lk d p = 0,75 × 3,14 × 21 \u003d 49,5 l / s.

Kastmisrõngas kasutame vihmutitena lameda pistikupesaga DP-12 drenchereid, mille väljalaske läbimõõt on 12 mm.

Määrame vee voolu ühest kastjast valemiga,

kus To- drencheri tarbimisomadused, To= 0,45 l/(s × m 0,5); H a\u003d 5 m - minimaalne vaba pea. Siis l / s. Määrake kastjate arv. Siis K = nq= 50 × 1 = 50 l/s.

Rõnga läbimõõduga kastjate vaheline kaugus D k \u003d 22 m. m.

Filiaali läbimõõt d päike varustab rõnga veega, vee liikumise kiirusel V\u003d 5 m / s on võrdne m.

Aktsepteerime torujuhtme läbimõõtu d päike = 125 mm.

Rõnga peal punktist b asja juurde a vesi läheb kahes suunas, seega määratakse rõngakujulise sektsiooni toru läbimõõt tingimusest, et pool koguvoolust m vahele jäetakse.

Mahuti seinte ühtlaseks niisutamiseks, st diktaatori niisutusrõnga väikese rõhulanguse järele (punkt a) ja kõige lähemal b võtame vastu jootjaid d k = 100 mm.

Valemi järgi määrame peakaotuse h kuni poolringis m. \u003d 15 m. .

Pumba omaduste määramisel võetakse arvesse haru alguses oleva vaba pea väärtust.

Kõrgemate paigaldiste (nt destilleerimiskolonnid) jaoks võib paigaldada mitu perforeeritud toru erinevatel kõrgustel. Kõrgeimal asuva aukudega torujuhtme rõhku ei tohi võtta rohkem kui 20–25 m.

Kustutusaine valik, tulekustutusviis ja automaatse tulekustutuspaigaldise tüüp.

Võimalikud OTV-d valitakse vastavalt standardile NPB 88-2001. Võttes arvesse teavet automaatsete tulekustutite tulekustutusainete kasutamise kohta, olenevalt tulekahju klassist ja paiknevate materiaalsete varade omadustest, nõustub see A1-klassi tulekahjude kustutamise soovitustega (A1 - tahkete ainete põletamine). millega kaasneb hõõgumine), sobib TRV jaoks peeneks pihustatud vesi.

Arvutatud graafilises ülesandes aktsepteerime AUP-TRV. Vaatlusaluses elamus on see veega täidetud stringer (ruumide jaoks, mille õhutemperatuur on vähemalt 10 ° C). Sprinklerite paigaldamine on lubatud kõrgendatud tuleohuga ruumides. Paisuventiili paigaldiste projekteerimisel tuleks arvesse võtta kaitstud ruumide arhitektuurseid ja planeeringulisi lahendusi ning tehnilisi parameetreid, pihustite dokumentatsioonis toodud paisuventiili tehnilisi paigaldusi või moodulpaisuventiili paigaldusi. Projekteeritud sprinkleri AFS parameetrid (kastmise intensiivsus, FTV tarbimine, minimaalne kastmispind, veevarustuse kestus ja sprinkleri sprinklerite maksimaalne vahemaa, määratakse vastavalt punktis 2.1. Ruumide kaitsmiseks tuleks kasutada vihmuteid B3 - “Maxtop”.

Tabel 3

Tulekustutusseadmete paigaldusparameetrid.

2.3. Tulekustutussüsteemide jälgimine.

Joonisel on näidatud marsruutimisskeem, mille kohaselt on vaja kaitstavasse ruumi paigaldada sprinkler:

1. pilt.

Sprinklerite arv paigalduse ühes osas ei ole piiratud. Samal ajal on hoone tulekahju asukohta täpsustava signaali väljastamiseks, samuti hoiatus- ja suitsueemaldussüsteemide sisselülitamiseks soovitatav paigaldada toitetorustikule reageerimismustriga vedelikuvooluandurid. 4. rühma puhul peaks minimaalne kaugus objektide ülemisest servast sprinkleriteni olema 0,5 meetrit. Vertikaalselt paigaldatud sprinkleri sprinkleri väljalaskeavast põranda tasapinnani peaks kaugus olema 8–40 cm. Projekteeritud AFS-is on see kaugus 0,2 m. Ühe kaitstud elemendi sees tuleks paigaldada ühesuguse läbimõõduga sprinklerid, sprinkleri tüüp määratakse hüdraulilise arvutuse tulemusel.

3. Tulekustutussüsteemi hüdrauliline arvutus.

Sprinklerivõrgu hüdrauliline arvutus tehakse selleks, et:

1. Veevoolu määramine

2. Niisutusintensiivsuse eritarbimise võrdlus regulatiivse nõudega.

3. Veesööturite vajaliku rõhu ja kõige ökonoomsemate torude läbimõõtude määramine.

Tulekustutusveevarustussüsteemi hüdrauliline arvutus taandub kolme põhiülesande lahendamisele:

1. Rõhu määramine tuletõrjeveevarustuse sisselaskeava juures (väljalasketoru, pumba teljel). Kui hinnanguline veevool on määratud, siis torujuhtme marsruudi skeem, nende pikkus ja läbimõõt, samuti liitmike tüüp. Sellisel juhul algab arvutus rõhukadude määramisega vee liikumise ajal, sõltuvalt torujuhtmete läbimõõdust jne. Arvutamine lõpeb pumba kaubamärgi valikuga vastavalt hinnangulisele veevoolule ja rõhule paigaldamise alguses

2. Veevoolu määramine etteantud rõhul tuletõrjetorustiku alguses. Arvutamine algab torujuhtme kõigi elementide hüdraulilise takistuse määramisega ja lõpeb veevoolu määramisega antud rõhult tuletõrjeveetorustiku alguses.

3. Torujuhtme ja muude elementide läbimõõdu määramine vastavalt hinnangulisele veevoolule ja rõhule torujuhtme alguses.

Nõutava rõhu määramine etteantud niisutusintensiivsusega.

Tabel 4

Sprinklerite "Maxtop" parameetrid

Jaotises võeti vastu sprinkler AFS, eeldame, et kasutatakse kaubamärgi SIS-PN 0 0,085 sprinklereid - sprinklereid, vett, kontsentrilise vooluga eriotstarbelisi sprinklereid, mis on paigaldatud vertikaalselt ilma dekoratiivse katteta, millel on jõudlus. koefitsient 0,085, nominaalne reaktsioonitemperatuur 57 °, arvutuslik vooluvesi dikteerivas sprinkleris määratakse järgmise valemiga:

Tootlikkuse tegur on 0,085;

Vajalik vaba pea on 100 m.

3.2. Jaotus- ja toitetorustike hüdrauliline arvutus.

Iga tulekustutussektsiooni jaoks määratakse kõige kaugemal või kõige kõrgemal paiknev kaitsetsoon ja selle tsooni jaoks tehakse hüdrauliline arvutus arvutatud ala piires. Vastavalt tulekustutussüsteemi jälgimistüübile on see konfiguratsioonis tupik, mitte sümmeetriline hommikuse veetoruga, seda ei kombineerita. Dikteeriva sprinkleri vaba pea on 100 m, toitesektsiooni peakadu on võrdne:

Joonistage sprinklerite vahelise torujuhtme lõigu pikkus;

Vedeliku vool torujuhtme sektsioonis;

Rõhukadu iseloomustav koefitsient torujuhtme pikkuses valitud klassi jaoks on 0,085;

Iga järgmise sprinkleri nõutav vaba tõstekõrgus on eelmise sprinkleri vajaliku vaba tõstekõrguse ja nendevahelise torustikuosa rõhukadu summa:

Järgmisest sprinklerist vahutava aine veekulu määratakse järgmise valemiga:

Punktis 3.1 määrati dikteeriva sprinkleri voolukiirus. Veega täidetud paigaldiste torustikud peavad olema valmistatud tsingitud ja roostevabast terasest, torujuhtme läbimõõt määratakse järgmise valemiga:

Krundi veekulu, m 3 / s

Vee liikumise kiirus m/s. aktsepteerime liikumiskiirust 3 kuni 10 m / s

Väljendame torujuhtme läbimõõdu ml-des ja suurendame seda lähima väärtuseni (7). Torude ühendamine toimub keevitamise teel, liitmikud tehakse kohapeal. Torujuhtme läbimõõdud tuleks kindlaks määrata igas projekteerimissektsioonis.

Hüdraulilise arvutuse tulemused on kokku võetud tabelis 5.

Tabel 5

3.3 Süsteemis vajaliku rõhu määramine